Пучки труб

Такие же безразмерные параметры получаются и при анализе теплоотдачи от поверхности трубы, но определяющим размером в них будет не длина I, а диаметр d, соответственно внутренней — при течении жидкости внутри трубы и наружный — при наружном обтекании одной трубы или пучка труб. [c.82]

Рис. 1(1.2. Зависимость поправочного коэффициента в,р от уела между направлением потока и осями труб для одиночной трубы (/) н для пучка труб (2)

В промышленных теплообменниках конденсация обычно происходит на поверхности пучков труб. Коэффициент теплоотдачи от пучка труб ниже, чем от одиночной трубы, поскольку толщина пленки конденсата на нижних трубах увеличивается за счет стекания его с верхних труб. Формулы и графики для расчета поправок можно найти в справочниках. [c.88]

Пучки труб, теплоотдача 84 [c.222]

В книге с единых позиций освещаются особенности гидродинамики и теплообмена в псевдоожиженном (кипящем) слое при повышении давления — одном из эффективных средств интенсификации процессов в нем. Большое внимание уделено слоям из крупных частиц, в которых влияние давления наиболее существенно. Рассмотрен теплообмен слоя под давлением с пучками труб различной геометрии, что особенно актуально в связи с перспективой использования псевдоожиженного слоя, в том числе и под давлением, как отвечающего современным экологическим требованиям способа сжигания твердого топлива. Рассмотрен лучистый теплообмен, существенный в высокотемпературном слое. [c.2]

ВЛИЯНИЕ ДАВЛЕНИЯ НА ТЕПЛООБМЕН ПСЕВДООЖИЖЕННОГО СЛОЯ С ПУЧКАМИ ТРУБ [c.118]

Большинство работ в области теплообмена посвящено одиночным трубам, однако знание коэффициентов теплообмена между псевдоожиженным слоем и погруженными в него пучками труб наиболее важно при проектировании теплообменных аппаратов с псевдоожиженным слоем. Возможно, это объясняется тем, что первые работы [121, 122] по теплообмену псевдоожиженного слоя с пучками труб, относившиеся к слоям сравнительно мелких частиц, не установили существенной разницы между коэффициентами теплообмена одиночных труб и трубных пучков. [c.118]

Формулы (3.103) и (3.104) имеют меньшую степень влияния шага расположения горизонтальных труб в пучке на максимальные коэффициенты теплообмена. Аналогичные расчеты дают предельную разницу в 6—7,5%. Очевидно, этим объясняется и лучшее совпадение расчета (по выражениям (3.103) и (3.104)) и экспериментальных значений атах для пучков труб, показанное в [116]., . [c.119]

Следовательно, так как увеличение давления в аппарате ведет к значительному росту конвективной составляющей, можно ожидать существенного влияния давления и на изменение теплообмена между слоем и трубным пучком в зависимости от шага расположения и ориентации труб. Было показано, что число Архимеда неплохо отражает поведение псевдоожиженных слоев под давлением, т. е. эффект повышения давления в аппарате ведет к росту конвективной составляющей, что можно условно отождествлять с увеличением диаметра частиц в слое при атмосферном давлении. Однако это не влечет существенной разницы между коэффициентами теплообмена псевдоожиженного слоя с одиночной трубой и пучками труб. [c.120]

Рис. 3.25. Зависимость Nu=/(Re) для вертикального пучка труб, расположенных в слое стеклянных шариков а—rf=3,l мм б—1,25 мм (/—шаг 19,5 мм 2—29,25 5—39 мм)

Рис. 3.26. Зависимость K4i=/(Re) для вертикального пучка труб, расположенных в слое песка а—d = 0,794 мм 6—0,45 мм /—шаг 19, 5 мм 2—29,25 3—39 мм)

Рис. 3.29. Обобщение экспериментальных данных для вертикального пучка труб (стеклянные шарики, d=3,2 и 1,25 мм, песок, d = 0,794 мм 1—шаг 19,5 мм 2—29,25 3—39 мм)

Рис. 3.30. Обобщение экспериментальных данных для вертикального пучка труб (стеклянные шарики, d = 3,l и 1,25 мм, песок, d=0,794 мм) при расчете Re по реальной скорости газа шаг 39 мм Л—то же, что и на рис. 3.29

Использование потоков газовзвеси при поперечном обтекании пучков труб представляет большой интерес. Известны реальные условия работы таких конвективных поверхностей с запыленным газом (тепло-утилизационные установки промышленных печей и пр.), для которых характерно падение теплопередачи из-за загрязнения труб. С другой стороны, возможна организация очистки поверхностей нагрева при одновременном улучшении теплообмена путем подачи в поток специально подобранной насадки [Л. 23, 56]. [c.245]

Большинство технологических аппаратов отличаются следующим. В одних аппаратах происходит обдувка (обтекание) или продувка потоком жидкости или газа постоянных рабочих элементов, с помощью которых осуществляется технологический процесс. К таким элементам относятся пучки труб, стержней или пластин, а также слоевые или другие насадки, предназначенные для нагрева или охлаждения одной рабочей среды другой осадительные электроды электрофильтров тканевые, волокнистые, сетчатые, зернистые и другие фильтрующие перегородки сетчатые или решетчатые тарелки, слои кускового, зернистого,-кольцевого и другого насыпного материала, используемые для различных массообменных процессов (абсорбции, десорбции, ректификации, регенерации, катализа и др.). [c.6]

Выравнивание потока ускоряется при наличии сопротивления, рассредоточенного по сечению. При этом, как будет показано ниже, чем больше коэффициент сопротивления распределительного устройства тем значительнее степень выравнивания скоростей, и чем короче устройство, тем меньше протяженность пути, на котором происходит растекание потока по сечению. Постепенное выравнивание поля скоростей по сечению имеет место, например, в пластинчатых электрофильтрах (если вход потока в межэлектродные пространства этих аппаратов осуществляется с одинаковыми средними скоростями, хотя и с неравномерным для каждого пространства профилем скорости), в полых скрубберах и в других аналогичных аппаратах. Более быстрое, но также постепенное выравнивание поля скоростей происходит, например, при внешнем обтекании нескольких пучков труб в теплообменных аппаратах, при обтекании изделий в сушилах, в промышленных печах и др. [c.73]

Вместе с тем, как было отмечено и из сравнения фор.мул (4.28) и (4.29), степень растекания струн перед любой решеткой всегда меньше, чем в сечениях за тонкостенной решеткой (по данной теории в пределах р<2) или за объемной, в которой возможно перемешивание струек (например, слоевых, поперечных пучков труб и т. п.). Поэтому для получения одной II той же степени растекания струи по сечению в случае решеток с изолированными проходными каналами требуется большее значение Ср, че.м в случае тонкостенной решетки (сетки), слоевой насадки, поперечного пучка труб или других подобных распределителей потока. Как будет показано, это хорошо подтверждается опытными данными. [c.99]

Из сопоставления формул (4.53) и (4.64) также следует, что для получения одной и той же степени растекания струи непосредственно по фронту решетки любого вида и за плоской решеткой (в данном случае теоретически при Ср < 4), а также за такими объемными решетками, как слоевые насадки, пучки труб и т. и., величина должна быть различной для фронта плоской решетки большая для конечных сечений за любой решеткой меньшая. [c.106]

Эквивалентный диаметр пучка труб 4 I SiS — — [c.98]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ПОПЕРЕЧНОМ ОБТЕКАНИИ ЦИЛИНДРА И ПУЧКА ТРУБ [c.135]

Коэффициент теплоотдачи первого ряда пучка труб ai определяется как а = 0,6аз. [c.142]

В теплообменнике шахматный пучок труб обтекается поперечным потоком трансформаторного масла. Внешний диаметр труб в пучке d=20 мм. Поперечный шаг Si=2,5d, продольный шаг S2 = = I,5d. Средняя скорость в узком сечении пучка и средняя температура масла соответственно равны w = 0,6 м/с и / = 40 С. [c.144]

При обтекании пучков труб под углом атаки if, не равным 90°, [c.145]

Поперечное обтекание одиночной трубы и пучка труб. Экспериментальные данные по теплоотдаче при поперечном обтекании одиночной круглой трубы (рис. 10.1, а) спокойным, нетурбулизиро-ванным потоком обобщаются формулой [c.84]

Испарительные поверхности. Парогенерирующие (испарительные) поверхности нагрева отличаются друг от друга в котлах различных систем, но, как правило, располагаются в основном в топочной камере и воспринимают теплоту излучения. Это — экранные трубы, а также устанавливаемый на выходе из топки небольших котлов конвективный пучок труб (см. рис. 18.1). [c.149]

Для расчета коэффициентов теплообмена в псевдоожи-женном слое крупных частиц с погруженными пучками труб предложено следующее уравнение [c.83]

II теплообмен в псевдоожнженном слое с вертикальным пучком труб.— Химическая промышленность, 1962, № 11, с. 1(781) — 9(789). [c.200]

Теплообмен с пучком труб наиболее детально изучен в [Л. 119]. Нагрев слоя песка при Осл = 0,12- 2,2 Mj eK производился с помощью 18 электрокалориметров D=18 мм, которые набирались в шахматные (продольный и поперечный шаги 4 и 3 1 и 0,75) и коридорные пучки (5j/D = S2/D = 2 и 1,5). Температура стенки электрокалориметров измерялась только для центрального ряда. Обнаружено, что в отличие от однородных сред теплоотдача первых двух рядов значительно выше, что объяснимо завершением тепловой стабилизации теплообмен с последующими рядами идентичен. Интенсивность теплообмена возрастает с уменьшением шагов, что объясняется возможным перемешиванием слоя. Теплоотдача шахматного пучка при Si/D = 4 и Sвлияние скорости оказалось тем же, что и для одиночной трубки. Обработка данных произведена для каждого пучка отдельно по зависимости (10-41). Однако в этом случае А и В — функции не только от d /D, но Si/D, S2/D и номера ряда труб. Погрешность определения Ми сл 19,9%. Отметим, что безразмерные [c.352]

В [Л. 176] исследован один пятирядный пучок труб (D = 25 мм) при 5i = 125 мм и 52 = 100 мм сделан вывод, что условия омывания и средняя теплоотдача для любого ряда такие же, как и для одиночной трубы. Противоречие с данными [Л. 119], по-видимому, объясняется тем, что шаг по ходу слоя в [Л. 176] в пять — три раза превышает наибольший шаг в [Л. 119] это могло исключить влияние соседних труб в опытах Ю. П. Курочкина. [c.353]

Г о л а н т Б. И., Исследование некоторых вопросов теплоотдачи от нисходящего потока газовзвеси к шахматному пучку труб и одиночной трубе при поперечном обтекании. Материалы Всесоюзной межвузовской научной конференции по процессам в дисперсных сквозных потоках, ОТИЛ, Одесса, 1967. [c.402]

Во многих аппаратах сопротивлениями, в той или иной мере, являются рабочие элементы (насадки, пучки труб, пакеты пластин, змеевики, фильтрующий материал, осадительные электроды, циклонные элементы и т.п.) и объекты обработки (сушки, закалки и т. п.). Для упрощения все сопротивления, рассредоточенные по сечению, будут в дальнейшем называться распределительными устройствами или решетками. Сопротивление, выполненное в виде тонкого перфорированного листа, тонких, полос, круглых стержней или проволочной сетки (сита), будет называться плоской, или тонкостенной реиюткой. Тонкостенная решетка может быть не то,лько плоской, но и криволинейной и пространственной. Перечисленные различные виды рабочих элементов аппаратов, насыпные слои и другие подобные виды сопротивлений будут называться объемными решетками. К толстостенным решеткам можно отнести перфорированные листы с относительной глубиной отверстий, по крайней мере большей одного-двух диаметров отверстий (1 гв отв 2), решетки из толстых стержней, толщина которых составляет не менее размера в одну-две ширины щели между ними ( птп щ продольно-трубчатые решетки или ячей- [c.77]

Что касается стационарных насыпных слоев (объемных решеток), то, казалось бы, они должны обладать такими же свойствами, что и система плоских решеток или пучки труб, т. е. жидкоегь, набегая узкой струей, должна в них также растекаться постеиеино от сечения к сечению, а следовательно, за слоем при соответствующем значеннн его коэффициента сопротивления должно было бы установиться наиболее равномерное поле скоростей (рис. 3.12, а). [c.89]

Расчет теплоотдачи при поперечном обтеканнп газами пучков труб с чистой поверхностью можно производить по следующей формуле [4] [c.142]

Расчет теплоотдачи при поперечном обтекании пучков труб ка пельной жидкостью можно производить по формуле (6-4) с введением поправки на изменение физических свойств жидкости по сечению потока в виде отношения (Ргш/Ргс)" [4], тогда [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...