Температура приведения

Характер распределений температур приведен на рис. 1-21, [c.30]

Такую деформацию параболического профиля скоростей можно легко понять, если учесть, что при одном и том же массовом расходе ЖИДКОСТИ объемный расход будет увеличиваться в точках с повышенной температурой и убывать в точках потока с пониженной температурой. Приведенное рассуждение можно распространить и на турбулентные потоки. [c.255]

По умножении на интегрирующий множитель 1/Т (где Т — абсолютная температура), приведенное выше уравнение примет вид [c.40]

Механические свойства магния при повышенных температурах приведен на фнг. 2—4. [c.121]

Формулы (3.18) и (3.21) описывают коррозию в первоначальной стадии и позволяют рассчитать глубину коррозии металла при постоянной температуре. Приведенные выражения расчета характеристик коррозии принципиально применимы и для первоначальной стадии. Ниже приводятся некоторые наиболее важные соотношения расчета характеристик коррозии в первоначальной стадии в условиях переменной температуры. [c.109]

На рис. 22 показаны зависимости микротвердости карбида бора и сапфира от температуры. Приведенные резуль- [c.57]

На остальных четырех термограммах наблюдается эффект, связанный с остекловыванием. Найденные температуры Тс) хорошо согласуются с температурами, приведенными в литературе [3], 223 5 К. Превращение характеризуется лишь изменением наклона кривой. Поэтому оно фиксируется менее точно, чем превращения первого рода. [c.392]

При составлении таблиц рекомендуемых значений вязкости были использованы следующие специально отобранные наиболее достоверные опытные данные для дифенила [Л. 91, 147, 153, 161], для о-терфенила [Л. 91, 147, 153], для м-терфенила (Л. 153, 162], ддя п-терфенила [Л. 117, 153, 162]. В результате графической обработки отобранных опытных данных составлена таблица рекомендуемых значений коэффициентов динамической вязкости полифенилов при различных температурах, приведенная далее (табл. 3-71). [c.177]

Фторопласт-4 характеризуется высоким коэффициентом линейного термического расширения, который имеет сложную зависимость от температуры, приведенную на рис. 4. [c.12]

Взаимодействие U и (U, Zr) с молибденом. Взаимодействие иС с молибденом (а также и вольфрамом) изучали в работах [62, 89]. Состав фаз, образующихся при таком взаимодействии в различных интервалах температур, приведен в табл. 6.5. [c.137]

Определение запасов прочности при меняющейся температуре приведением к режиму стационарному по нагреву [c.532]

При выборе температуры для ускоренных испытаний следует иметь в виду, что ее е всегда мож-но увеличивать беспредельно. Иногда наблюдаются отклонения от общих закономерностей коррозионный процесс в определенном интервале температур часто замедляется, а иногда и чрезмерно растет. Это происходит вследствие того, что на коррозионный процесс и его скорость влияют многие факторы, которые нередко невозможно учесть. Сильнее всего оказывают влияние продукты коррозии, свойства которых изменяются с температурой. Влияние оказывает и растворимость кислорода или другого деполяризатора, которая также зависит от температуры. Это хорошо иллюстрируется зависимостью скорости коррозии цинка в дистиллированной воде от температуры, приведенной на рис. 27. [c.52]

Измерения температур в очаге горения, сделанные малоинерционной обнаженной термопарой, показали сильные пульсации локальной температуры. Графики температуры, приведенные на рис. 5-4, построены по осредненным во времени локальным температурам. Визуально сквозь прозрачные стенки трубы была заметна неустойчивая перемежающаяся область повышенной светимости, высота которой равнялась нескольким сантиметрам. Замечено, однако, что при более высоких средних температурах слоя и хорошем перемешивании [c.133]

Было замечено, что разрушающая стадия обычно начинается при выдержках, которые дают привес —20 мг/см [6]. Имеются сведения о том, что скорость окисления в защитной стадии, которая определяет время до начала разрушения, сильно зависит от содержания кремния. Для оценки поведения стали с 9% Сг и 1% Мо при окислении были выбраны два стандартных параметра натуральный логарифм времени, при котором привес составит 10 мг/см , Гю и привес после окисления в течение 250 000 ч Wf. График зависимости содержания кремния от параметра Гю при постоянной температуре приведен на рис. 11.3, из которого можно [c.144]

Теоретические температуры горения эмульсий других мазутов мало отличаются от теоретических температур, приведенных на рис. 118, поскольку их значения, как уже указывалось, в основном зависят от количества содержаш,ейся в эмульсии воды. [c.222]

III рода. На рис. 54 показаны результаты моделирования нестационарного температурного поля неограниченной пластины из стали ЭИ-607 для случая, когда производился учет зависимости теплофизических характеристик материала от температуры. Приведенное решение задачи в ви- де безразмерных функций [c.146]

Типичный режим прогрева в зависимости от наружной температуры приведен в соответствий с [121] на рис. 1.4. [c.32]

Для повышения надежности результатов на одну и ту же пленку снимались три развертки спектра и развертка свечения температурной лампы ЛТ-1. Таким образом, значения температур, приведенные в табл. 1, есть средние по трем измерениям. [c.200]

Большие величины относительного смещения среднего уровня температуры, приведенные в табл. 2 и доходящие до 70—75% от амплитуды колебаний температуры потока, вызваны несинусоидальной формой кривой изменений теплообмена. Такая форма кривой обусловлена нелинейностью связи коэффициента теплообмена и скорости потока и является типичной для потока с синусоидальными колебаниями скорости. [c.252]

Пример изображения конструкции в масштабе температур приведен на рис. 149. Нахождение фокусов при изображении конструкции в масштабе температур показано на том же рис. 149 оно совершенно аналогично нахождению фокусов при изображении конструкции в линейном масштабе. [c.278]

Влияние температуры. Приведенные выше свойства стали соответствуют температуре 20° С. В реальных условиях строительные и машиностроительные конструкции могут эксплуатироваться при воздействии высоких и низких температур. [c.63]

В табл. 11 указаны диапазоны температур, приведенных плотностей и давлений, число п1 экспериментальных точек, указанные авторами погрешности значений плотности Ор. Экспериментальный материал приведен в табл. 12—20. Все эти данные были предварительно проверены на согласованность как в пределах одной работы, так и в перекрещивающихся областях, исследованных разными авторами. С этой целью была проведена графо-аналитическая и машинная обработка имеющихся результатов. [c.11]

Для каждой i-й расчетной точки определяют число часов в году с температурой воздуха, лежащей в интервале от 7] - ДГ/2 до Г, + ДГ/2 включительно. Например, = и, - = фС ,) - ф(Г, ,). График зависимости числа часов it, от температуры приведен на рис. 9.27. [c.414]

Коэффициент теплопроводности сплава ВТЗ-1 в зависимости от температуры приведен ниже [c.64]

Коэффициент линейного термического расширения в интервале температур приведен ниже [c.113]

При определении абсолютной температуры использовалось нагревание в переменном магнитном попе. Единственным термометрическим параметром, который мог быть использован, являлось у". Полученные результаты приведены на фиг. 66. Значения Т находятся в хорошем согласии с данными Казимира, до-Клерка и Полдера (см. п. 42). Кривые для Т ж Т пересекаются при 0,01 К абсолютные температуры могут быть без труда экстраполированы к значениям при более высоких температурах, которые рассчитывались Гарреттом с нспользованиел] параметра S (см. п. 14). Кривая для абсолютной температуры, приведенная на фиг. 66, свидетельствует о наличии максимума теплоемкости вблизи максимума у [c.541]

В п. 42 отмечалось, что восприимчивость М0дн0-калиев0] 0 сульфата обладает заметной анизотропией. Если бы такую же анизотропию обнаруживала также и у", то поглощен 1е тепла в различных зернах порошка могло быть различным. В этом случае возникнут разности температур, которые вследствие плохой теплопроводностп не успевают выравниваться достаточно быстро. Если эти эффекты ил еют место, то в значениях абсолютной температуры, приведенных на фиг. 66, могут оказаться заметные ошибки. [c.541]

Сложнее протекают такие скомпенсированные процессы, в которых несамопроизвольным является процесс превращения теплоты в работу или перенос теплоты от тела с меньшей температурой к телу с большей температурой, приведенные в следующих двух примерах. [c.135]

В качестве примера определения нагревостойкости материала по электрическим свэйствам могут быть использованы зависимости tg S от температуры, приведенные на рис. 3-8. Допустимый для материала или изделия температурный режим может определяться различными факторами. Например, из рис. 1-8 видно, что температура, [c.83]

Постоянные и функциональные параметры уравнений механических состояний металлических (при высоких температурах) и полимерных материалов существенно зависят от температуры, что весьма осложняет расчеты деформаций при нестационарном термомеханическом нагружении. Сравнительно легко эти трудности обходятся лишь в том частном случае, когда от температуры зависят одни лишь временные, но не силовые параметры. В этом случае при некоторых дополнительных условиях может быть установлена температурно-временная аналогия, по которой процесс неизотермического нагружения может сводиться к изотермическому в приведенном времени, зависящем на каждом отрезке действительного времени от отношения фактической температуры к температуре приведения. Метод температурно-временной аналогии описан в [7, 92], причем он относится в равной мере как к уравнениям вязкоупругости, так и к рассмотренным выше уравнениям вязкопластичности. Однако в области физической нелинейности материала от температуры зависят не только временные, но и силовые параметры уравнений состояний. В таких условиях удобен следующий формальный прием преобразования ступенчатого неизотермического режима нагружения к эквивалентному изотермическому режиму [63]. [c.63]

При среднезнмних температурах приведенный весьма напряженный баланс сетевой воды значительно смягчается, так как необходимый среднесуточный расход сетевой воды па горячее водоснабжение в данном примере свижается примерно до 6—6,5 т/ч. Максимум расхода при этом составляет 12—13 т/ч, т. е. примерно равен расчетному добавку на горячее водоснабжение при расчете сети. [c.41]

Определяющая температура, кроме сжимаемости, учитывает влияние неизотерм ичности а теплоотдачу. В потоке газа, движущегося с большой скоростью, имеют место значительные перепады температуры. Поэтому наряду с изменением от давления плотность и другие физические параметры будут изменяться еще и с температурой. Приведенные выше критерии сжимаемости (Л1 п т) не учитывают неизотермпчность потока газа, поэтому для ее учета следует вводить температурный фактор в той же форме, в какой он использовался применительно к несжимаемому потоку газа. [c.179]

Токи свободной конвекции вызываются в жидкой или газообразной среде изменением ее плотности. Приводимые ниже исследования посвящены изучению естественной конвекции воздуха на вертикальной пластине, помещенной в большом объеме, при условии, что локальная температура пластины одинакова и не меняется во времени, причем температура пластины выше, чем температура окружающего воздуха. При перепаде температур между пластиной и воздухом порядка 10—50°С и высоте пластины несколько дециметров поток воздуха при атмосферном давлении в целом является ламинарным и носит пограничный характер в том смысле, что он вполне описывается уравнениями пограничного слоя, за исключением области, примыкающей к краям пластины. Пограничный характер потока определяется не тем, что пограничный слой при свободной конвекции имеет значительную толщину, а устанавливается сравнением решения уравнений пограничного слоя с измерениями профилей скорости и температуры. На рис. , а и Ь приводится сравнение профилей скорости и температуры при свободной конвекции на вертикальной пластине. Решение уравнения пограничного слоя получено Е. Польгузеном и приводится в работе Е. Шмидта и В. Бекмана [1], посвященной экспериментальному определению профилей скорости и температуры. Приведенные на рис. 1 кривые профилей скорости и температуры получены расчетным путем. Там же для срав- [c.350]

Основные жаростойкие сплавы созданы на основе железа и никеля. Химический состав высоколегированных сталей и сплавов на железной, железоннкелевой и никелевой основах, предназначенных для работы в коррозионно-активных средах и при высоких температурах, приведен в ГОСТ 5632—72. Согласно этому стандарту жаростойкие (окалиностойкие) сплавы относятся к группе II и характеризуются как стали и сплавы, обладающие стойкостью против химического разрушения поверхности в газовы средах при температуре выше 550 °С, работающие в иенагруженном или слабонагружениом состоянии. Жаропрочные стали и сплавы, отнесенные к группе III, также должны обладать достаточной жаростойкостью. [c.408]

Плотност[> сплава ВТ8 после отжига при 20° С составляет 4480 кг/мз. Температура (а+р)->р-превраи1етгл 1000 20°С. Коэффициент линейного термического рас-ншрепия сплава ВТ8 после отжига в зависимости от температуры приведен ниже [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...