Критерий температурный

Критерий температурный — Обозначение [c.631]

Критерий температурного подобия — а [c.117]

При прогнозировании длительной прочности на основе критериев температурно-временного подобия по экспериментальным данным строится диаграмма в координатах Ig с — Ig т для данного материала и уровней температур Ti, Т . Сходственные точки обеих диаграмм 1—2, 3—4, i — ( + 1) лежат на лучах К, Ki, /Сг+ь проведенных из полюса р (рис. 10.15). [c.246]

Если неизвестна величина л то теплообменник разделяют на участки, в пределах которых температура газов принимается постоянной, и учитывают тепловой баланс каждого участка. Время, необходимое для нагрева массы топлива, а отсюда и требуемую высоту зоны подготовки определяют в зависимости от величины критериев температурного, В1 и Го (см. главу третью). [c.106]

Таким образом, условием подобия процессов гидродинамики и теплообмена при охлаждении шаровых твэлов будет, помимо геометрического подобия и температурного фактора, равенство трех критериев Re, Nu и Рг — модельного эксперимента и натурного явления. Хотя критерий Re является мерой сил инерции и трения потока теплоносителя, его применяют также и для [c.47]

Необходимо продолжать расчетно-экспериментальные исследования влияния критерия Рг и температурного фактора на теплообмен, оптимизацию параметров шаровых твэлов и конструктивных вариантов активных зон разрабатываемых реакторов ВГР и БГР. [c.107]

Число Прандтля, критерий подобия температурных и скоростных полей модифицированный критерий Прандтля [c.8]

При подобии межкомпонентного теплообмена гидродинамически подобные потоки газовзвеси подобны и в тепловом отношении (т. е. относительно температурных полей и тепловых потоков). Критерии, определяющие последние условия, получим, рассматривая при Tji = T уравнение энергии (1-49) н уравнение теплообмена. Дополнительные к гл. 4 условия однозначности [c.160]

В результате решения задачи разбиения осуществляется разделение на конструктивно обособленные части (узлы) схемы соединений конструктивных элементов на некотором иерархическом уровне. Основными критериями при решении задачи разбиения являются длина внешних связей, характеризуемая либо числом меж -узловых соединений, либо числом внешних выводов всех узлов число образующихся узлов число различных типов узлов. При решении задачи разбиения необходимо учитывать количество элементов в узлах, число внешних выводов узлов, суммарную площадь, занимаемую элементами и соединениями, электромагнитную совместимость отдельных элементов в узле, обеспечение нормального температурного режима и т. д. [c.10]

Использование критерия хрупкого разрушения в виде (2.1) во многих случаях позволяет прогнозировать несущую способность различных конструкционных элементов в частности, результаты расчета по условию (2.1) весьма удовлетворительно соответствуют экспериментальным данным при испытании образцов с концентраторами [101] в случае реализации довольно больших пластических деформаций по достижении условия oi = = S (ef), где ef — интенсивность пластической деформации. Однако применение критерия хрупкого разрушения в виде (2.1) для прогнозирования условий разрушения образцов с острыми концентраторами или трещинами связано со значительными трудностями. В частности, моделирование температурной зависимости критического коэффициента интенсивности напряжений Ki T) на основе условия (2.1), как будет показано в подразделе 4.2, не позволяет адекватно описать экспериментальную кривую. Указанные обстоятельства приводят к необходимости дополнительного анализа условий хрупкого разрушения. Такой анализ на основе физических процессов, контролирующих хрупкое разрушение материала, представленный ниже, позволил дать новую формулировку необходимого условия хрупкого разрушения— условия зарождения микротрещин скола — и предложить физическую интерпретацию зависимости критического напряжения хрупкого разрушения S от пластической деформации [75, 81, 82, 127, 131]. [c.60]

Отметим, что при построении различных моделей разрушения и формулировке критериев хрупкого разрушения во многих случаях исходят в общем из априорного постулирования преобладающего значения того или иного процесса. Так, например, в работах [149, 150] предполагалось, что критическое напряжение хрупкого разрушения 5с в поликристаллических материалах с различной структурой при разных температурно-деформационных условиях нагружения определяется только одним условием — переходом зародышевых микротрещин к гриффитсов-скому (нестабильному) росту. Условия распространения микротрещины как через границы зерен, так и через любые другие барьеры, возникающие при эволюции структуры в результате пластического течения, игнорировались. При этом сделана попытка объяснить увеличение S с ростом пластической деформации гР уменьшением длины зарождающихся в процессе деформирования микротрещин за счет уменьшения эффективного диаметра зерна [149, 150]. Такая модель не позволила авторам удовлетворительно описать зависимость S eP), что привело их к выводу о существенном влиянии деформационной субструктуры на исследуемые параметры. Следует отметить, что, рассматривая в качестве контролирующего разрушения только процесс страгивания микротрещины и не учитывая условия ее распространения, практически невозможно предложить разумную концепцию влияния пластической деформации на критическое напряжение S . [c.61]

Подобие температурных полей вала и модели будет иметь место при равенстве критериев для образца и модели [c.53]

Из каких критериев подобия составляется уравнение температурного поля [c.400]

Локальное моделирование заключается в том, что подобие температурных полей осуществляется не во всем объеме аппарата, а в отдельных ее местах — сечениях, где производится исследование теплоотдачи. Равенство определяющих критериев в образце и модели может быть выполнено приближенно. [c.425]

Физические параметры воздуха а, v) берутся из табл. X приложения при средней температуре пограничного слоя = = 0,5 (/ + ж)- Численные значения критериев Нуссельта, Грасгофа и Прандтля определяются для каждого температурного режима и наносятся на график в логарифмическом масштабе. Через нанесенные точки проводят прямую линию. Уравнение этой прямой имеет вид [c.530]

Критериями работоспособности направляющих, работающих при малых скоростях, но значительных давлениях и несовершенной защите, являются сопротивление абразивному изнашиванию и схватыванию, а при больших скоростях — сопротивление схватыванию, которое преимущественно вызывается кромочными давлениями от температурных деформаций. [c.467]

Характерной особенностью методов начальной стадии является учет существенного влияния на расчетные формулы и на результаты экспериментов начальных условий (критерий Фурье Ро = =aт/б <0,5). Обычно в эксперименте начальные условия требуют постоянства и равенства температур по всей массе образца. В чисто нестационарных методах температурные поля имеют сложную. зависимость от физических свойств тела, геометрических размеров, граничных и начальных условий. [c.126]

Напомним еще раз, что закон Кирхгофа относится только к температурному излучению, и в случае, когда свечение обусловлено другими причинами, он не имеет силы. Так, например, при фото- или хемилюминесценции интенсивность свечения в целом ряде спектральных областей гораздо выше, чем у температурного излучения черного тела при температуре люминесцирующего тела. Закон Кирхгофа настолько характерен для температурного излучения, что может служить самым надежным критерием для распознавания природы свечения свечение, не подчиняющееся закону Кирхгофа, заведомо не является температурным. [c.694]

Следовательно, температурный критерий, учитывающий отношение работы сжатия, осуществляемой динамическим давлением, к конвективному тепловому потоку, пропорционален квадрату числа Маха п отношению полной температуры набегающего потока к избыточной его температуре. Величина [c.84]

Этот критерий широко используется при моделировании процессов теплообмена. Множитель при третьем члене правой части уравнения (61), представляющий собой отношение рассеиваемого тепла к конвективному тепловому потоку, не приводит к новым критериям, так как равен отношению температурного критерия к числу Рейнольдса [c.85]

Поэтому при высокой степени неизотермичности в уравнении подобия необходимо дополнительно ввести параметрические критерии или температурный фактор Tf Tw. Такая форма учета влияния неизотермичности на теплоотдачу используется для газов, причем показатель степени при температурном факторе в уравнении подобия, строго говоря, зависит от природы газа. Для жидкостей [c.16]

Заметим, что при приведении дифференциальных уравнений к безразмерному виду для условий существенной неизотермичности в них появляются безразмерные комплексы типа п/по, где п — физический параметр в произвольной точке изучаемого пространства, а По—его масштабное значение. Эти комплексы определяются температурным полем и представляют собой зависимые переменные. Следовательно, они не относятся к категории критериев подобия и в уравнение подобия не войдут. [c.17]

Требования подобия по физическим условиям однозначности (по физическим параметрам) могут иметь различную форму. Если свойства жидкости в-системе не изменяются, то физические условия не содержат параметрических критериев, и поэтому каких-либо условий на выбор физических параметров рабочей жидкости (кроме их постоянства) физические условия однозначности не накладывают. При изучении тепловых явлений, когда развитие процесса зависит от температурного поля системы, необходимо, чтобы число Прандтля для образца и модели было одним и тем же, Рг =Рг". Это условие выполняется автоматически, если в образце и модели используется одна и та же жидкость и одинаковый температурный уровень систем. В общем случае условие одинаковости критериев Прандтля в образце и модели накладывает дополнительные ус- [c.24]

Физические свойства, входящие в число Прандтля, в неизотермической системе определяются по характерной граничной температуре (например, по температуре на входе в канал) или по средней температуре жидкости в системе. Поэтому одинаковость критерия Рг в образце и модели не затрагивает вопроса о характере изменения физических свойств в системе. Для строгого соблюдения подобия процессов в образце и модели должны быть подобными поля всех физических параметров, влияющих на процесс. Это требование автоматически выполняется при использовании в образце и модели одинаковой жидкости и при одинаковых температурных полях /=/ х, у, г, т). В других условиях это требование реализовать практически невозможно. [c.25]

Если местные условные упругие напряжения и от силовых и температурных нагрузок в конструкции определены экспериментально или из решения упругой или упругопластической задачи, то независимо от циклических свойств металлов разрушающие амплитуды Оа условных упругих напряжений для конструкции при заданном числе циклов до разрушения N или число циклов до разрушения Ыр при заданной разрушающей амплитуде Оа по критерию усталостного разрушения (жесткое нагружение) определяются по формуле [c.371]

Если местные условные упругие напряжения а , о от силовых и температурных нагрузок определены экспериментально или из решения упругой или упругопластической задачи, то для циклически разупрочняющихся металлов разрушающие амплитуды условных упругих напряжений Оа при заданном числе циклов N или число циклов до разрушения Мр при заданной амплитуде условных упругих напряжений Оа по критерию разрушения при мягком нагружении определяются по формуле [c.372]

Для приближенной оценки температурной самокомпенсации трубопроводов на стадии пpeдвapитeд ныx расчетов рекомендуется изложенный ниже метод, основанный на разработанном в МЭИ критерии температурной самокомпенсации [2]. Этот критерий дает оценку компенсирующей способности участков трубопроводов с двумя опорами, которые могут [c.369]

Кривая 4 идет круче, что можно объяснить ролью радиационной составляющей теплоотдачи в области малых концентраций. На рис. 6-15 представлена попытка обобщенного сопоставления основных опытных данных, выполненная автором совместно с И. Рейзиным на основе использования модифицированного критерия проточности. Дальнейшее обобщение данных следует вести с учетом температурной и скоростной межкомпонентной неравномерности (pt и [c.233]

В то же время использование предлагаемого в настоящей работе модифицированного критерия хрупкого разрушения (2.11) позволяет не только удовлетворительно описать температурную зависимость К с Т), но также дает весьма адекватный прогноз влияния предварительной деформации на трещиностой-кость стали 15Х2МФА. [c.238]

Для того чтобы модель стала подобна образцу, необходимо выполнить следующие условия. Моделировать можно процессы, имеющие одинаковую физическую природу и описываемые одинаковыми дифференциальными уравнениями. Условия однозначности должны быть одинаковы во всем, кроме численных значений постоянных, содержащихся в этих условиях. Условия однозначности требуют геометрического подобия образца и модели, подобия условий движения жидкост1[ во входных сечениях образца и модели, подобия физических параметров в сходственных точках образца и модели, подобия температурных полей на границах жидкой среды. Кроме того, одноименные определяющие критерии подобия в сходственных сечениях образца и модели должны быть численно одинаковы. [c.425]

Рис. 1.2. Температурные области хрупких (/), квааихруп-ь их (//) II пластических (III) состояний. Граница между областями I а II определяется критической температурой хрупкости Ткр2 по 1фитерию (Ус = От, а между областями II и III — видом излома по критерию равепства площади критического излома волокнистому (В — доля волокна в пл-ломе).

Рис. 1.2. Температурные области хрупких (/), квааихруп-ь их (//) II пластических (III) состояний. Граница между областями I а II определяется <a href="/info/121924">критической температурой хрупкости</a> Ткр2 по 1фитерию (Ус = От, а между областями II и III — видом излома по критерию равепства площади критического излома волокнистому (В — доля волокна в пл-ломе).

Таким образом, температурный критерий равен удвоенному от-ногиению прироста температуры при тормон%ении потока к избыточной температуре газа отсюда ясно, что этот критерий имеет значение лишь при больших скоростях потока. [c.84]

При свободном движении среды (естественная конвекция) когда движение осуществляется только за счет разности илотно стей, вызванной неравномерностью температурного ноля, кри терием подобия, определяющим расиространение теплоты в среде является критерий Грасгофа. Он находится из ироиз ведения числа Рейнольдса на отношение подъемной силы = = pgP к силе вязкости F [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...