Одно существенное упрощение

Малость деформаций элементов и систем позволяет сделать еще одно существенное упрощение. Представим себе, что к консольной ферме (рис. 1.54) приложена сила Р , после чего прикладывается сила Ра- Возникает вопрос чему будут равны усилия в стержнях фермы в результате приложения обеих сил При определении усилий от силы Pi в связи с тем, что деформация мала, можно не учитывать изменения рисунка, образуемого стержнями фермы, т. е. не учитывать ее деформацию. Так как в результате приложения силы Р деформация мала, то и при определении усилий от силы Pg подход остается таким же. Следовательно, ввиду малости деформации можно считать, что усилие в некотором стержне при действии обеих сил Pi и Ра равно сумме усилий в этом стержне, возникающих в двух случаях при действии только силы Р и только силы Pj. В этом состоит так называемый принцип независимости действия сил. Этот принцип [c.89]

Сделаем теперь одно существенное упрощение. При вычислении скобок Лагранжа мы отбросим все члены, пропорциональные е. Тем самым в окончательных уравнениях в коэффициентах при производных К по элементам мы будем пренебрегать членами порядка е . Полученные таким образом уравнения будут упрощенными, [c.137]

Одно существенное упрощение [c.160]

ОДНО СУЩЕСТВЕННОЕ УПРОЩЕНИЕ 161 [c.161]

ОДНО СУЩЕСТВЕННОЕ УПРОЩЕНИЕ 165 [c.165]

Для того чтобы получить скалярные дифференциальные уравнения движения тела, имеющего одну неподвижную точку О, в наиболее простом виде, Эйлер предложил проектировать уравнение (14) на подвижные оси Охуг, неизменно связанные с движущимся телом и направленные по главным осям инерции тела в точке О (рис. 387). Этим достигаются два существенных упрощения проекции вектора кинетического момента на главные оси инерции тела в точке О определяются весьма простыми формулами (6), а входящие в эти формулы осевые моменты инерции У ,, У остаются при движении тела величинами постоянными. [c.701]

Задачи радиационно-конвективного теплообмена даже для простых случаев обычно более трудны, чем задача радиационно-кондуктивного теплообмена. Ниже приведено приближенное решение [Л. 205] одной распространенной задачи радиационно-конвективного теплообмена. Существенные упрощения позволяют довести решение до конца. [c.437]

При решении системы уравнений (6.88), (6.89), определяющих границы динамической устойчивости с учетом конкретных данных, нередко возможны существенные упрощения. Так, в частности, при Qo О в уравнении (6.89) обычно последние два слагаемых, заключенные в квадратные скобки, по сравнению с нелинейной функцией Л(, оказываются малыми, а при / = /а. — строго равны нулю. При этом, как правило, удается непосредственно выразить Л о через Су, после чего из уравнения (6.88) может быть определено одно неизвестное j. При Qo = О уравнение (6.88) принимает вид = 0. Расчетная практика свидетельствует о том, что в этом случае при определении границ области устойчивости в качестве первого приближения можно пользоваться результатами, полученными при Ло = О (см. режимы j = Vgi /г. ) Разумеется, на современном уровне развития вычислительной техники отмеченные упрощения не являются столь необходимыми, однако даже при машинном счете они существенно облегчают оценку и контроль результатов, получаемых с помощью ЭВМ (порядок величин, контрольные точки, характер изменения функций и т. п.). [c.285]

Как видно из изложенного, существенное упрощение формул получается при пренебрежении, с одной стороны, влиянием теплоемкости металлических контактных пластин —2), с другой — теплообменом с торцовых поверхностей (Г 1<С1). Если периферийные образцы обладают малой теплопроводностью (3 < 1), условие, при котором осуществляется это пренебрежение, запишется так [c.18]

Для решеток большой густоты, а практически для большинства решеток, употребляемых в технике, существенное упрощение дает отображение области течения на круг с переходом одной из бесконечностей в центр круга. Рассмотрим конкретно отображение на [c.87]

Половину болтов устанавливают во фланцах полумуфт без зазора (рис. 19.2). В этом случае центрирование полумуфт осуществляют эти болты. В результате завинчивания гаек фланцы прижимаются силами затяжки болтов, и на торцах фланцев возникают силы трения. Вращающий момент с одной полумуфты на другую передается стержнями болтов, поставленных без зазора, и силами трения на фланцах. Задача является статически неопределимой. В целях существенного упрощения расчетов приближенно принимают, что весь вращающий момент передается только стержнями болтов, поставленных без зазора и работающих на срез и смятие. Силы, действующие на один болт, F, =2Т zD ), где Т — расчетный вращающий момент z — число болтов, поставленных без зазора Д — диаметр, на котором расположены оси болтов. [c.482]

Уравнения Эйлера. Идеальная, т е. лишенная вязкости, жидкость служит одной из моделей реальной жидкости или газа. Пренебрежение вязкостью приводит к существенному упрощению уравнений движения и позволяет в ряде случаев получить эффективные решения, методы расчета и конечные формулы. [c.19]

Безмоментная теория - одно из существенных упрощений общей теории оболочек. Она обычно соответствует частным решениям моментной теории, а также технической теории мягких оболочек. Расчет многих тонкостенных конструкций основан часто на приближениях, соответствующих безмоментной линейной теории без уточнений. [c.153]

Пример аналогии между дифракцией рентгеновских лучей на кристаллах и первой стадией формирования оптического изображения решетчатого объекта показан на рис. 5.7. На рис. 5.7, а изображена часть оптической маски, представляющей собой двухмерную проекцию кристаллической структуры фталоцианина на рис. 5.7,6 показана оптическая дифракционная картина, создаваемая ею [10]. Рис. 5.7,6 согласуется с данными рентгеновских исследований не только в отношении геометрии расположения пятен но и по соответствию экспериментально наблюдаемой рентгеновской интенсивности картине на рисунке. Исторически этот метод вначале применялся для определения неизвестной кристаллической структуры путем изготовления пробных масок на основе химических и других соображений. Он был существенно упрощен при дальнейшем развитии техники (см. конец раздела 2), когда было показано, что основная ячейка и только три периода вполне достаточны в качестве маски, поскольку они определяют структуру, на которой основана двухмерная проекция кристалла. Это иллюстрируется рис. 5.6, где в случае в в качестве маски было использовано большое число повторов (намного больше, чем показано на рисунке) основной ячейки, тогда как в случае д было использовано только четыре ячейки, определяющих структуру кристаллической решетки. Сравнение оптических преобразований показывает, что д вполне достаточно в сравнении сев данной выборке преобразования одной ячейки б на узлах взаимной решетки (преобразование) от основной решетки а. [c.99]

Как видно, между обычной трактовкой полубезмоментной теории и трактовкой ее, изложенной выше, имеется принципиальная разница, состоящая в том, что при обычной трактовке некоторые деформации (е, ш) произвольно приравниваются нулю, тогда как в предлагаемой трактовке все деформации, усилия и моменты входят как отличные от нуля величины, при определении которых, однако, последовательно проведено одно единственное упрощение. При таком подходе сохраняются все преимущества полубезмоментной теории (поскольку основные уравнения получаются такими же ) и устраняется ряд существенных ее недостатков. [c.183]

Проведенное выше рассмотрение по существу представляет собой схему одного из вариантов теории трехмерной голограммы в кинематическом приближении, которое исходит из предположения, что голограмма слабо воздействует на падающее на нее излучение. При таком условии можно ввести следующие существенные упрощения, а именно можно пренебречь изменением амплитуды восстанавливающей волны по мере ее проникновения в глубь голограммы и, кроме того, считать, что восстановленная волна покидает голограмму, не взаимодействуя снова с ее структурой. Такое приближение достаточно хорошо описывает качественный характер большинства эффектов, присущих трехмерной голограмме, даже в том случае, когда взаимодействие голограммы с падающим на нее излучением не является слабым, т. е. когда лежащие в основе этого приближения допущения грубо нарушаются. [c.694]

Используя схематические поляризационные диаграммы для объяснения влияния напряжений на скорость общей коррозии и влияния катодной поляризации на скорость коррозионного растрескивания, Макдональд и Вебер не дифференцируют анодные участки на поверхности статически напряженного металла, на дне первоначальных концентраторов напряжений и на дне кор- розионных трещин, отображают анодную поляризуемость корродирующего под напряжением металла одной поляризационной кривой. Такое представление о процессе коррозионного растрескивания является существенным упрощением и не соответствует [c.23]

В автомодельных, задачах число независимых переменных снижается на 1 вместо х, у, г п I мы имеем три величины (10), и тем самым эти задачи упрощаются. Особенно существенное упрощение из-за автомодельности достигается в задачах, в которых искомая функция зависит от времени и только от одной пространственной координаты — здесь вместо уравнений с частными производными мы получаем обыкновенное дифференциальное уравнение. [c.44]

Применительно к задаче теплопроводности (система (25.7)) одно из двух существенных упрощений, получаемых из системы (25.21") и (25.7), приводит к автомодельному решению (25.7 ), другое дает следующую связь между функциями [c.304]

Мы видим, что из трёх способов составления уравнения равновесия, приведённых в предыдущем параграфе, мы воспользовались здесь первым способом. Если бы требовалось определить только реакцию R , то достаточно было бы взять моменты относительно точки пересечения сил Т и для определения одной силы / достаточно было бы взять моменты относительно точки пересечения сил Т и Таким образом, применяя к этой задаче третий способ и взяв за центры моментов сил точки пересечения реакций и / ", Т и / ", Т и R, мы разделим неизвестные реакции, однако никаких существенных упрощений мы при этом не получаем, так как и при [c.135]

Выражение в квадратных скобках представляет собой оператор напряженности электрического поля в элементе объема V для одной моды он коммутирует с оператором d, что означает существенное упрощение по сравнению с матричным элементом в уравнении (2.21-1). [c.188]

Детали из пластмасс широко используются как электроизоляционные, конструктивно-изоляционные и чисто конструкционные. Особенно большое значение нашло их применение в производстве электрических аппаратов и приборов низкого напряжения, сильного тока и слабого тока, в том числе высокочастотных, а также мелких электрических машин. Широкому применению пластмасс способствует все увеличивающаяся их номенклатура и разнообразные ценные свойства, а также особенность технологии получения деталей из пластмасс. Некоторые пластмассы имеют весьма высокие электроизоляционные свойства и могут применяться при сравнительно высоких значениях напряжения и частоты другие имеют настолько высокие механические характеристики, что могут применяться взамен конструкционных деталей из различных металлов и сплавов. При этом облегчается вес изделий, повышается эксплуатационная надежность аппаратуры с точки зрения вероятности пробоя изоляции, повышается коррозионная стойкость. Очень ценным технологическим свойством пластмасс является возможность получения за одну операцию прессования деталей весьма сложной формы, в случае необходимости — с ребрами жесткости, выемками, отверстиями без резьбы и с резьбой, с запрессованными металлическими деталями болтами, гайками, пружинами, соединительными проводниками и пр. При рациональной конструкции за одну операцию прессования можно получить целый конструктивный узел, заменяющий собой группу подлежащих сборке деталей. Таким путем в технологию производства аппаратов и приборов вносятся элементы существенного упрощения и уменьшения трудоемкости. Отпадает много операций механической обработки деталей, сокращается количество узлов и операций сборки. [c.191]

Построение плана скоростей является весьма удобным приемом для графического определения скоростей различных точек механизма, отдельные части (или звенья) которого совершают плоскопараллельное движение. Мы можем построить планы скоростей для отдельных звеньев механизма так, как только что было объяснено. Существенное упрощение достигается тем, чю все эти отдельные планы скоростей можно построить на одном чертеже. Таким образом мы получаем план скоростей для всего механизма. [c.227]

Модель Ван Хова — своеобразная карикатура на ядерное взаимодействие, нарисованная так, чтобы подчеркнуть влияние нуклонов на мезонное поле. Именно, в модели Ван Хова рассматривается нейтральное скалярное мезонное поле, взаимодействующее с классическими источниками (последние имитируют лишенные отдачи нуклоны). Такое умаление роли нуклонов (то обстоятельство, что их энергия не зависит от импульса) — одно из наиболее существенных упрощений, обеспечивающих разрешимость в модели Ван Хова, [c.30]

Далее будет применяться правило сокращенной записи, которое приводит к существенным упрощениям. Согласно этому правилу повторение одного индекса в каком-нибудь члене указывает на то, что по этому индексу должно быть проведено суммирование для значений 1, 2 и 3. Аналогичным образом, повторение двух индексов обозначает, что суммирование должно быть проведено по этим двум индексам для тех же значений 1, 2 и 3. Неповторяющиеся индексы называются свободными, а повторяющиеся индексы — подставными. Очевидно, что подставной индекс может быть заменен любым другим, который, конечно, не встречается в рассматриваемом члене. Свободный индекс также принимает значения 1, 2 и 3. [c.10]

Более ста последуюш их лет развитие науки о равновесии и движении жидкости происходило по двум различным направлениям. Одно направление развивалось по линии строгих математических решений, используя уравнения Эйлера и принимая при этом ряд допущений (Лагранж, Лэмб, Навье, Стокс, И. С. Громека и др.). Однако наличие ряда существенных упрощений не позволило использовать полученные этим методом результаты для решения конкретных практических задач. Это заставило ученых и инженеров прибегать к экспериментированию и на основании опытных данных создавать расчетные формулы для решения разнообразных гидравлических задач, выдвигавшихся бурно развивавшейся техникой (Шези, Буссинек, Дарси, Базен, Вейсбах, Дюпюи и др.). Таким образом, независимо от аэрогидромеханики практическая гидравлика продолжала свое развитие как опытная наука, опережая первую в целом ряде областей. Однако без наличия серьезного математического аппарата она, естественно, не в состоянии была обобщить данные сложного эксперимента. [c.7]

Величина if названа сплошностью, учитывая те значения, которые она приобретает в отмеченных выше крайних случаях. Аналогично тому, как при вязком разрушении наступает момент потери устойчивости равномерного растяжения и возникает шейка, в условиях малых значений г ), а именно —при г] = г 3о>0, рассеянный характер разрушения становится неустойчивым, и происходит глобальное разрушение образца. Однако, как Н. Дж. Хофф при определении 4р не учитывал образования шейки, так и Л. М. Качанов в упрощенном варианте теории относит [разрушение не к г1)о>0, а к г ) = 0. При этом, как и в случае вязкого разрушения, отрезки времени от начала нагружения до ip = -i Jo и до г(5 = 0 отличаются несущественно. Л. М. Качанов делает еще одно существенное предположение— связывает хрупкое разрушение с возникновением трещин, которые образуются при достижении максимальным растягивающим напряжением определенной предельной величины. Учитывая это предположение и ожидаемый характер изменения параметра ip, Л. М. Качанов для его определения предложил следующее уравнение [c.585]

Поскольку одной из основных задач любой теории деформирования является расчет конструкций в эксплуатационных условиях, отмеченная близость кривых деформирования идеально вязких подзлементов к диаграмме идеальной пластичности будет иметь немаловажное значение в ходе дальнейшего изложения. Отсюда, как будет показано, вытекают возможности для существенного упрощения анализа поведения материалов и конструкций. С другой стороны, различие между двумя видами неупругой деформации — склерономной (пластической) и реономной (вязкой) в свете рассматриваемой теории микронеоднородной среды оказывается непринципиальным (этот вопрос более подробно будет проанализирован в гл. 6). [c.46]

Займемся дальнейшим развитием, нестационарной теории профиля с тем, чтобы приспособить ее к анализу обтекания вращающейся лопасти. Хотя основы теории уже излагались в предыдущих разделах, приложение ее к лопасти несущего винта требует учета целого ряда дополнительных факторов. Применение схемы несущей линии разделяет задачу расчета нестационарных аэродинамических нагрузок при пространственном обтекании на две части внутреннюю, в которой исследуются аэродинамические характеристики профиля, и внешнюю, состоящую из расчета индуктивных скоростей, создаваемых в сечении лопасти вихревым следом винта. Что касается внутренней задачи, то при стационарном обтекании плоского профиля аэродинамические нагрузки могут быть получены из эксперимента и представлены в виде табулированных зависимостей их от угла атаки и числа Маха. При нестационарном досрывном обтекании применимы результаты теории тонкого профиля. Решение внешней задачи затруднено тем, что система вихрей винта имеет весьма сложную конфигурацию. За каждой из вращающихся лопастей тянутся взаимодействующие винтовые вихревые поверхности, деформирующиеся в поле создаваемых ими индуктивных скоростей с возникновением областей сильной завихренности в виде концевых вихревых жгутов. Аналитическое определение индуктивной скорости на лопасти без весьма существенных упрощений модели вихревого следа (например, представления винта активным диском) оказывается невозможным. На практике неоднородное поле индуктивных скоростей определяют численными методами, подробно обсуждаемыми в гл. 13. Ввиду сказанного ниже не предполагается отыскивать зависимость между индуктивной скоростью и нагрузкой путем введения функции уменьшения подъемной силы. Напротив, сами индуктивные скорости являются фактором, учитываемым явно в нестационарной теории профиля. Для построения схемы несущей линии желательно, чтобы вычисление индуктивных скоростей производилось лишь в одной точке по хорде. Проведенное выше исследование обтекания профиля на основе схемы несущей линии указывает способ, который позволяет аппроксимировать нестационарные нагрузки с достаточно полным отображением влияния пелены вихрей. Применительно к лопасти достаточно рассмотреть лишь часть пелены, расположенную вблизи ее задней кромки. При построении нестационарной теории обтекания вращающейся лопасти надлежит учесть влияние обратного обтекания и радиального течения. Теоретические нагрузки должны быть скорректированы таким образом, чтобы они отражали влияние [c.480]

При наклонном падении (а 0) в этом случае всегда возникает точка поворота лучей — каустика это происходит на высоте, где а = 1/а. Поведение волны вблизи каустики не описьшается в рамках НГА эта задача обсуждается в следующей главе. Отметим только одно существенное обстоятельство исследуя поведение интеграла (6.4) вблизи каустики, легко видеть, что он остается конечным вплоть до самой каустики. Поэтому следует ожидать, что, несмотря на неограниченный (в ланном приближении) рост амплитуды волны (и (1 - а а ) / ), нелинейные искажения остаются конечными это позволяет в дальнейшем дать упрощен-нь1Й анализ поведения нелинейной волны в области каустики. [c.92]

В математическом отношении предположение о сун1ествовании потенциальной функции означает весьма существенное упрощение, так как нместо трех функций (компонентов скорости) и (x,y,z), v x,y,z) и w x,y,z) приходится определять только одну функцию Ф (х,у,г). [c.110]

Но в одном частном и притом наиболее интересном случае, а именно когда речь ндет об излучении истинного теплового источника в видимой области спектра, возможно существенное упрощение анализа. Мы знаем, что благодаря малому параметру вырождения для света, испускаемого такими источниками, флуктуации числа фотоотсчетов определяются в основном чисто дробовым шумом. Мы не можем пренебрегать классическими флуктуациями числа фотоотсчетов при вычислении сигнальной компоненты на выходе, но мы можем пренебречь их вкладом, когда вычисляем шум, просто потому, что их вклад в шум очень мал. [c.478]

Существенное упрощение произойдет, если в системе (25.16) пропадет одна из х например х (а — фиксированное число из /=1, 2, Мх), Для этого необходимо и достаточно, чтобы в уравнениях (25.16), представляющих полиномы относительно р степени коэффициенты при всех одночленах, содержащих р (при всех =1, 2,. .., Му) обратились в нуль и чтобы все остальные коэффииценты и свободные члены не зависели от х . Это требование приводит к переопределенной системе дифференциальных [c.300]

Схема каскадного перепуска несколько ухудшает экономичность регенерации, так как теплота дренажа, поступающего в подогреватели, приводит к уменьшению количества пара, требуемого из соответствующего отбора от турбины. Это снижает выработку энергии за счет отборного пара с соответствующим увеличением выработки энергии за счет сквозного потока пара, идущего в конденсатор. Однако полученное при каскадном перепуске дренажей упрощение и удешевление схемы регенерации и повышение ее надежности в большинстве случаев компенсирует возможное при этом снижение экономичности. Поэтому схемы с поверх-ноет Н ы м и п о д о г р е (В а т е л я м н при к а с к а д н о м пере п у с к е д р е н а ж е й являются ооновньгм типом схем регенерации. Однако в принципе действия смешивающих подогревателей имеется одно существенное свойство, целесообразность использования которого заставляет обычно в схеме регенерации с поверхностными подогревателями сохранить хотя бы один смешивающий подогреватель. Это свойство смешивающих подогревателей заключается в том, что в воде, нагретой до температуры кипения (насыщения) при данном давлении, резко снижается растворимость газов, в частности воздуха и углекислоты. Это снижение растворимости проявляется в выделении растворенных в воде газов из воды и носит название термической деаэрации или дегазации воды. [c.220]

Воо6ш,е возможен и такой случай, когда тело имеет всего только одну плоскость симметрии. В этом случае разложение силовой функции не допускает существенного упрощения. Можно отмет1ггь только, что если такую плоскость симметрии взять за одну из координатных плоскостей, напр11мер, за плоскость [c.236]

Случай круглой пластинки. Полагая в найденных реще-ниях а = Ь, получим рещение первой граничной задачи для анизотропного круга. Любопытно, что никаких существенных упрощений в этом случае не получается, и рещение задачи для круга или эллипса, по существу, представляет задачу одной и той же трудности. Выбирая постоянные Гука соответствующим образом, можно из рещения, данного в этом параграфе, получить решение первой задачи для изотропного круга и эллипса. За подробностями по этим вопросам отсылаем к работе [1а]. [c.299]

Возникает, таким образом, диаграммная техника, соответствующая двум взаимодействующим фермионным полям, однако, благодаря тому, что во всех полученных выражениях следует перейти к пределу X возникают существенные упрощения. Оказывается, все диаграммы, содержащие одну или более замкнутых псевдофермион-ных петель, могут быть отброшены. [c.100]

Упомянем о случае, представляющем интерес с формальной точки зрения, хотя он и не имеет прямого физического смысла. Зто- газ из частиц, взаимодействующих по закону / = а/г ). Этот случай характерен тем, что сечение столкновений таких частиц (определенное по классической механике) обратно пропорционально их относительной скорости Уотн, а потому фигурирующее в интеграле столкновений произведение оказывается зависящим только от угла рассеяния 6, но не от Уотн- В этом свойстве легко убедиться уже из соображений размерности. Действительно, сечение зависит всего от трех параметров постоянной а, массы частиц т и скорости Уотн- Из этих величин нельзя составить безразмерной комбинации и всего одну комбинацию с размерностью площади Уо (сс/т) / ей и должно быть пропорционально сечение. Это свойство сечения приводит к существенному упрощению структуры интеграла столкновений, в результате чего оказывается возможным найти точные решения линеаризованных кинетических уравнений задач о теплопроводности и вязкости. Оказывается, что они даются просто первыми членами разложений (10,7) и (10,13) ). [c.52]

При достаточной унификации разарабатываемого устройства, программных и технических средств, в том числе интерактивных, а также при высокой степени разработанности системы АКД чертеж ПР может быть существенно упрощен. На нем могут отсутствовать координаты опорных точек изображений, поскольку система обеспечивает их правильное расположение в зависимости от значений параметрически заданных размеров положение составной части может быть показано на одном изображении. (На рис. 7.36 приведен такой чертеж ПР для получения варианта машинного чертежа электронного блока, фраг- [c.141]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...