Напряжения Определение см растягивающие

Одноосное растяжение на бесконечности. Рассмотрим задачу об определении статической траектории распространения трещины в неограниченной плоскости, находящейся на бесконечности под действием одноосного растяжения напряжениями р, направленными под углом 7 к оси Ох. Исходная трещина представляет собой прямолинейный разрез вдоль отрезка x / оси Ох. При этом в качестве условия (2.3) примем часто используемую гипотезу [65, 119] о том, что направление начального распространения трещины совпадает с плоскостью, в которой главная часть растягивающих напряжений ав (см. рис. 4) достигает максимального значения, т. е. [c.49]

Опыты показывают, что гипотеза Баландина в определенном диапазоне напряженных состояний дает удовлетворительные результаты. Так, для чугуна она может применяться во второй части IV квадранта напряжений (см. рис. VUI.S), начиная с того момента, когда сжимающее напряжение становится равным растягивающему, а также, по-видимому, в III квадранте (хотя экспериментальных данных для III квадранта еще недостаточно). [c.203]

Для определения огибающей чрезвычайно важно знать положение точки С (рис. 300 и 301). Нормальное напряжение в этой точке представляет собой напряжение отрыва при всестороннем растяжении. До сих пор, однако, не существует метода для проведения соответствующего испытания. Вообще не удается осуществить испытание в условиях напряженного состояния, когда все три главных напряжения являются растягивающими (см. подробнее 112). Поэтому пока [c.266]

Для определения огибающей чрезвычайно важно знать положение точки С (см. рис. 8.2 и 8.3). Нормальное напряжение в этой точке представляет собой напряжение отрыва при всестороннем растяжении. До сих пор, однако, не существует метода для проведения соответствующего испытания. Вообще не удается осуществить испытание в условиях напряженного состояния, когда все три главных напряжения являются растягивающими (об этом подробнее см. в 14.2). Поэтому пока нет возможности построить для материала предельный круг, расположенный правее предельного круга растяжения. [c.356]

Чтобы получить амплитуду напряжения в зоне S у вершины трещины, необходимо определить напряжения и на растянутой, и на сжатой стороне зоны б. При определении напряжений на сжатой стороне предполагаем, что после снятия растягивающей нагрузки трещина не закрывается полностью. Такое предположение реально и основано на результатах испытаний на усталость при симметричном растяжении-сжатии плоских образцов с концентратором напряжений из крупнозернистого чистого железа. Испытания показали, что поверхности макроскопической усталостной трещины, возникшей и развившейся на некоторое расстояние от вершины надреза, не контактируют друг с другом, если не приложена внешняя нагрузка, т. е. усталостная трещина имеет ограниченную ширину. Аналогичное явление можно наблюдать и при испытании образцов на усталость при изгибе с вращением. Таким образом, в начальный момент приложения сжимающей нагрузки возникает концентрация напряжений сжатия у вершины трещины. При увеличении сжимающей нагрузки трещина закрывается и концентрация напряжений от нее исчезает. Однако существует еще концентрация и от наружного исходного надреза. Результирующее напряжение в области вершины трещины (см. рис. 27, б) распределяется более плавно. Для удобства расчетов можно предположить, что в случае, когда небольшая уста- [c.60]

Наряду с теорией длительного разрушения (накопления повреждений и трещинообразования) существует и другой способ оценки долговечности элемента материала, не имеющий прямого отношения ни к физическому разрушению, ни к потере устойчивости равномерного вязкопластического деформирования с локализацией деформаций в виде шейки или вздутости (см. п. 1.3). Долговечность при ползучести, протекающей при постоянном условном напряжении, рассматривается как время, за пределами которого этот деформационный процесс, описываемый определенным уравнением механических состояний, теоретически не может продолжаться. Критический момент можно определить различными способами, в зависимости от применяемого типа уравнения механических состояний. Традиционный и простейший подход состоит в следующем (ср. [71, 991). Допустим, что процесс ползучести при линейном напряженном состоянии в условиях постоянства растягивающей силы (или иначе — постоянства условного напряжения) описывается уравнением (2.52). Истинное напряжение изменяется при этом по закону [c.108]

Для определения растягивающих напряжений в различных поперечных сечениях лопатки надо принять во внимание еще центробежную силу бандажа, проволочной связи, а также всякого рода выступов на профиле лопатки (см. рис. И, 23, д и 24), которые зависимостями типа (7), конечно, не учитываются (при численном интегрировании эти выступы могут быть учтены). [c.52]

Для изотермических условий нагружения, когда температуры эксплуатации превышают температуры по п. 3.3.1, на основе анализа учета изменения местных условных упругих напряжений для заданного режима эксплуатационного нагружения проводится его схематизация и определение эквивалентного времени цикла Тцэ (см. рис. 11.5). В схематизированном цикле нагружения выделяют времена Тнр — время нагружения в сторону растягивающих напряжений, Твр — время выдержки в полуцикле растягивающих напряжений Трр— время разгрузки в полуцикле растягивающих напряжений Тнс — время нагружения в сторону полуцикла сжатия Твс — время выдержки в полуцикле сжимающих напряжений Трс — время разгрузки в полу-й икле сжимающих напряжений. Тогда с учетом чувствительности материалов к повреждениям в различных частях цикла в первом приближении можно принять [c.248]

Для хрупких материалов и, как об этом будет сказано в этом разделе ниже, для материалов 5 усталостным нагружением подобные методы сопротивления. материалов должны быть заменены рассмотрением начальных напряжений, которые могут присутствовать,, и более точным исследованием напряжений, возникающих при нагружении, в рамках теории упругости (см. 3.1) или с помощью экспериментальных методов исследования напряжения. Начальные напряжения в хрупких материалах возникают при лить , закалке, сварке и т. п.. и также могут быть высокими. Определение величины начальных напряжений отдельном образце методом неразрушающего контроля нелегкое дело, но такие напряжения могут быть уменьшены частичным или полным отжигом, а иногда простым изменением технологического процесса. Усталостное разрушение, так же как и хрупкое разрушение обычно всегда ускоряется присутствующими дефектами. Эти виды разрушений связаны главным образом с растягивающими, а не сжимающими напряжениями частично, по крайней мере из-за того, что зарождающиеся или развивающиеся трещины смы каются при сжатии. Вследствие поверхностного окисления м [c.43]

Целью испытаний является определение предела ползучести — условного наибольшего растягивающего напряжения, которое вызывает за установленное время испытания при данной температуре заданное удлинение образца (суммарное или остаточное, см. рис. 20.2) или заданную скорость ползучести на участке установившейся ползучести. Предел ползучести характеризует сопротивление металла пластической деформации под действием постоянной нагрузки (или напряжения) при температурах, как правило, не ниже 0,4—0,6Tn - [c.352]

Определение нормальных напряжений, перемещений и предельного значения внешних нагрузок. Растягивающие напряжения а г (г, 0), которые возникают в области перешейка трепщны, аналогично предыдуш ему (см. параграф 2 настоящей главы) можно определить по формуле [c.46]

Для определенности примем, что слоистый композит имеет ширину 2Ь и нагружается осевой растягивающей деформацией е . Тогда при заданной укладке слоистого композита и основных характеристиках материала слоя поле напряжений всего композита, включая межслойные кромочные напряжения, можно рассчитать с помощью представлений об упругом слое [2] и конечно-элементного расчета, основанного на этих представлениях [3] (подробности см. в разд. Приложение ). [c.103]

Для анализа влияния различных факторов на тангенциальные остаточные напряжения был проведен полный факторный эксперимент (2 ) с достройкой плана для отыскания коэффициентов при квадратичных членах полинома (см. табл. 2,3). Интервалы варьирования были взяты такими что у поверхности отверстий могут образоваться как сжимающие, так и растягивающие 0 , ,. После определения коэффициентов регрессии результаты эксперимента представ" ляются следующей интерполяционной зависимостью [c.59]

Анализ уравнения (VII,38) показывает, что при определенных значениях L, т. е. расстояниях от начала отрыва, могут возникнуть сжимающие напряжения (см. рис. VII,10). Однако значения этих сжимающих напряжений в данном случае составляют всего 7—21% от растягивающих напряжений. [c.329]

Возвращаясь к рис. 7.27, заметим, что нейтральная ось (она принята за координатную ось Ох) делит поперечное сечение бруса на две части, в одной из которых (в нашем случае в нижней) возникают растягивающие, а в другой — сжимающие напряжения. В точках, лежащих на самой нейтральной оси, нормальные напряжения равны нулю. Таким образом, наряду с определением нейтральной оси как линии пересечения нейтрального слоя с плоскостью поперечного сечения (см. стр. [c.249]

При определении напряжений в наклонном сечении, нормаль к которому расположена под углом р к оси / (см. фиг. 82), параллелепипед следует рассматривать как находящийся только под действием растягивающей силы Ni. В этом случае наибольшее касательное напряжение при Р = 45° [см. формулу (4)] [c.86]

Испытания на длительную прочность и ползучесть проводятся при постоянной растягивающей нагрузке и постоянной температуре, с измерением деформации образца во времени. Эти испытания позволяют определить предел ползучести материала напряжение, при котором скорость или деформация ползучести за определенный промежуток времени при заданной температуре не превышает заданной величины на прямолинейном участке кривой ползучести (см. рис. 2.14). [c.174]

В процессе вытяжки без утонения в краевой части заготовки, еще не втянутой в матрицу (во фланце, см. рис. 8.2, а), одновременно возникают растягивающие и сжимающие Ое напряжения. Сжимающие напряжения Ое, действующие в окружном направлении, при определенном соотношении диаметров заготовки и вытягиваемой детали могут вызвать появление складок во фланце (явление потери устойчивости), приводящих при втягивании складок в зазор между пуансоном и матрицей к массовому браку вследствие отрыва дна. Для устранения складкообразования в штампах для вытяжки предусматривают прижимное кольцо (склад-кодер жатель), которое прижимает фланец к матрице и этим препятствует складкообразованию (см. рис. 8.2, б). В связи с этим различают два способа вытяжки без утонения с прижимом и без прижима заготовки. [c.116]

Решение задачи I (5.21), построенное для плоской деформации, здесь не подходит, так как при О33 = 01 = к т1/2 + 1) > (101 л/4), что противоречит условию пластичности. Поэтому следует строить поле напряжений исходя из равенства т1 = к . Для некоторого диапазона изменения внешних растягивающих напряжений О < р Ро условиям задачи удовлетворяет решение Д. С. Дагдейла [132] (решение этой важной задачи связано также с именами Г. И. Баренблатта [4], М. Я. Леонова [44] и В. В. Панасюка [73]), в котором полагается, что пластическое течение в соответствии с указанным условием происходит в бесконечно узкой зоне - на некотором отрезке, являющемся продолжением трещины Кх < / +1, аГз = 0. В этом случае задача сводится к определению состояния упругого тела, растянутого на бесконечности напряжениями 0 2 = Р, при следующих условиях на прямой %2 = О [см. выражение (2.9) для Тз, где о22 ц] [c.129]

Естественно принять силовой критерий разрушения, т. е. полагать, что разрушение упругого материала происходит при некотором значении силы, действующей на элемент определенной (малой) площади. В данном случае это эквивалентно введению критического значения коэффициента интенсивности напряжений. Предположим, что поверхностная энергия также фиксирована. Тогда она не может превышать того значения, которое получено выше (2.15), (2.17) для и = 0 (иначе критическая сила не приводила бы к разрушению, т. е. не была бы критической). При этом избыток энергии Т(и)- 2у, неограниченно увеличивающийся с ростом скорости трещины, должен уноситься упругими волнами высокой частоты. Эти волны, после того как их интенсивность станет достаточной, могут приводить к дополнительным повреждениям материала у берегов трещины. Возможно, именно этим объясняется явление, наблюдаемое в опытах на некоторых материалах вначале, пока скорость трещины мала, ее берега оказываются гладкими, а после того, как скорость становится достаточно большой, - шероховатыми (см. рис. 5.1). При большей скорости (около половины скорости волн сдвига) может наблюдаться ветвление трещины. Этот факт обычно связывают с тем, что при такой скорости направление, на котором растягивающие напряжения максимальны, не совпадает с продолжением трещины, а составляет с ней некоторый угол [79]. [c.191]

Отметим, что равномерное давление, распределенное по части FD мембраны, статически эквивалентно давлению той же величины, равномерно распределенному по пластинке D, а растягивающие усилия в мембране, действующие вдоль границы этой пластинки, находятся в равновесии с равномерной нагрузкой на пластинке. Следовательно, в рассматриваемом случае может использоваться тот же экспериментальный метод с мыльной пленкой, что и раньше, так как замена части мембраны FD пластинкой D не вызывает изменений в конфигурации и в условиях равновесия остальной части мембраны. Рассмотрим теперь более сложный случай, когда границы отверстия уже не являются траекториями иаирял ений для сплошного вала. Из общей теории кручения мы знаем (см. 104), что вдоль каждой границы функция напряжений должна быть постоянной, однако эти постоянные не могут выбираться произвольно. При рассмотрении многосвязных границ в двумерных задачах было показано, что в подобных случаях необходимо обраи1,аться к выражениям для перемещений, и постоянные интегрирования следует подбирать таким образом, чтобы эти выражения становились однозначными. Аналогичная процедура необходима и по отношению к задачам о кручении полых валов. Постоянные значения функции напряжений вдоль границ следует определять таким образом, чтобы перемещения были однозначными. Тогда будет получено достаточное число уравнений для определения [c.335]

В уравнении (12.4) безразмерные константы Сц и Сщ зависят только от коэффициента Пуассона и характеризуют влияние на развитие разрушения соответственно мод раскрытия вершины трещины и возникающих в трубчатом образце при его скручивании в плоскости трещин. Соотношение (12.1) свидетельствует о том, что при разном сочетании компонент растягивающих и сдвиговых нагрузок в условиях растяжения-скручива- ния можно использовать единую кинетическую кривую роста усталостных трещин. В этом случае эквивалентный коэффициент интенсивности напряжения представляет собой величину, зависящую только от поправки F(of) на угол скручива- ния при совместном растяжении с асимметрией и скручивании материала. Величина поправки, как и во всех случаях ее определения, может быть вы- числена для единой кинетической кривой (см. гла- ву 6) из простого соотношения [c.651]

X (тст+тв), где Тст— статическое (не связанное со скоростью) сопротивление сдвигу, Xe iixSn — вязкая составляющая сопротивления, обусловленная скоростью пластического сдвига вп при коэффициенте i t. При достижении растягивающим напряжением максимальной величины и начале откольного разрушения линейный рост разгрузки нарушается, что связано не только с повреждением материала, но и тем, что в дальнейшем прекращается влияние изменения напряжений, связанное с волной разгрузки справа (см. рис. 107), поскольку разрушение зарождается при состоянии, соответствующем последней характеристике этой волны разгрузки [12], которая разграничивает области изменения нагрузки. Выше последней С -характеристики состояние материала при отсутствии волны разгрузки слева определяется статической кривой сжатия. Влияние скорости связано с волной разгрузки слева и учитывается автоматически, поскольку возникающий в плоскости откола уровень растягивающих напряжений, который зависит от эффектов вязкости, влияет на положение точки К, находящейся на пересечении лучей из точек 1 и 2, определенных экспериментально. [c.231]

Однако для электротехнического фарфора указанная зависимость / (и) опытами не подтверждается и здесь вместо единой кривой (см. рис. 4.20) появляется семейство кривых, отвечающих различным значениям р (рис. 4.22) (в других случаях были получены кривые, отвечающие различным ф = onst). При этом объем экспериментальных работ, необходимых для построения кинетического уравнения (4.51), сильно возрастает. При испытаниях образцов фарфора на растяжение и чистый сдвиг (кручение тонкостенных трубок) выявляется упомянутая уже в п. 1.7 особенность длительного разрушения керамических материалов, заключающаяся в том, что начиная с определенного уровня напряжения кривые распределения долговечностей, относящихся к разным напряжениям, мало или совсем не отличаются друг от друга. При растягивающих напряжениях порядка 0,6ff и выше, а также [c.145]

Имеются многочисленные экспериментальные данные, свидетельствующие как о термической стабильности наноструктур, так и об их активной рекристаллизации даже при комнатных температурах. В последнее время появились работы (см. обзор [3]), в которых делается попытка оценить роль различных факторов роста зерен применительно к наноматериалам. Теоретически показано, например, что инжекция вакансий внутрь зерен, которая имеет место при движении межзеренной границы, повышая свободную энергию системы, делает термодинамически невыгодным рост зерен, но только в определенном интервале размеров последних. Наличие тройных етыков, доля которых в структуре наноматериала значительна (см. рис. 2.3, б), также замедляет рост зерен. Таким же образом действуют поры, сегрегации на границах и сжимающие напряжения. В то же время неоднородное начальное распределение зерен по размерам и растягивающие остаточные напряжения инициируют рост зерен. Здесь также следует иметь в виду, что в случае легированных наноструктур влияние размера кристаллитов на интегральную свободную энергию О может быть немонотонным [3, 82]. Характер зависимости 0= /(Т) означает, что из-за существования минимума при Т рит рост зерен в интервале Ь < Крит становится, так же как и в упомянутом выше случае инжекции вакансий, термодинамически невыгодным. [c.100]

Теперь мы представим результаты, касающиеся совокупности трещнн. Примеры нескольких компланарных эллиптических трещнн приведены на рнс. 24(a) — (с) среди них отмечены случаи двух равных, двух неравных н трех равных компланарных трещнн, находящихся в безграничной среде, подвергнутой равномерному растяжению. На рис. 25 приведены графики, характеризующие сходимость поправочных множителей интенсивности напряженнй Fm, определенных соотношением (5.64), причем От — однородные растягивающие напряжения вдали от трещины. Изменения величины Fm в точке (см. рнс. 24(a)) в зависимости от коэффициента раскрытия трещнны 02/01 при различных расстояниях между трещинами к = Ча< .1с приведены на [c.233]

Зависимость растягивающего напряжения от времени в некотором сечении Ха (см. рис. 5.2, б) типична для рассматриваемого процесса. Откольное разрушение про>исходит в том сечении, где ранее всего выполняются критерии разрушения. Величина максимальной амплитуды растягивающих усилий для конкретных типов ВВ и материала преграды зависит от отношения их толщин а = 1я/1въ. При малых а из-за малсЗсти градиента напряжений по толщине преграды растягивающие. напряжения малы. Вследствие этого относительно тонкие преграды не претерпевают откольного разрушения, что согласуется с хорошо известным фактом безотколь-ного ускорения с помощью взрыва ВВ тонких пластин. При больших а растягивающие напряжения также малы из-за слабого затухания ударной волны по длине преграды. Таким образом, наибольшего значения максимальные растягиваюп ие напряжения достигают при некотором определенном значении а = ао. [c.138]

Продольные деформации 8i и ei оболочек / и 2 на линиях контакта от реакции взаимодействия Qi можно определить согласно выражению (8.88а), подро(5 НЫЙ вывод которого дан в разд. 8.6. Эта формула получена для случая, когда на одинаковых отрезках обра зующих прил[0жены погонные касательные усилия q, направленные в сторону, противоположную направлению продольной координаты g (см. рис. 8.16). Кроме этого, все усилия одинаковые, отрезки образующих расположены с постоянным шагом, число т отрезков может быть произвольным. Формула (8.88а) соответствует случаю, когда на правом бесконечно удаленном торце оболочки, изображенной на рис. 8.16, действуют равномерно распределенные по окружности растягивающие напряжения, а на левом такие же сжимающие. Поэтому при рассмотрении реальных схем нагружения паке-, та (ом. рис. 9.3) к деформациям, определенным по формуле (8.88а), должны быть добавлены деформации растяжения-сжатия оболочки как стержня, чтобы получить соответствие схемам нагружения (ом. рис. 9.3 и 9.4). Эти добавки мы учтем дальше, а сейчас выпишем выражения для деформаций ободочек, пользуясь фор1му-лой (8.88а) и перейдя в ней от координаты а=т% к координате Первая оболочка нагружена шестью усилиями д направленными в сторону, противоположную направлению оси (см. рис. [c.393]

Испытания магниевых сплавов, проведенные в промышленном районе при наличии растягивающихся напряжений, позволили выявить определенное влияние промьнпленных загрязнений (рис. 194, 195). На рис. 194 показаны кривые, характеризующие поведение в этих условиях различных магниевых сплавов обычного заводского производства после прокатки. Плоские разрывные об])азцы испытывавшегося листа (1933 г.) имели толщину 0,16 см, ширину 1,2 см, поверхность — после прокатки. Средняя температура зимой — плюс 6°, летом — плюс 22°. Образцы для испытаний, начатых в 1940 г., имели размеры 0,16 х 2,5 х 17,5 см и были обработаны хромовой кислотой. Температура испытаний была та же, что и при изучении сопротивляемости коррозии образцов, взятых непосредственно после прокатки. [c.304]

В случае 2 pen, W определяются при решении соответствующих контактных задач (см. гл. 2). Для первой задачи — в случае действия растягивающих сил иотеря устойчивости происходит от действия сжимающих напряжений в кольцевом направлении, для второй задачи р(ф) определяется при решении задач о контактном взаимодействии оболочек и ложементов (см. гл. 2). При этом возможны две постановки задачи определение критического значения внешней силы, приложенной к ложементу при заданных параметрах оболочки, шпангоута и ложемента, или критической жесткости основания при фиксированной внешней нагрузке. [c.204]

Остановимся еще на определении концентрации См на границе тела (см. (7.44)). Если бы тело было ненапряженным, то См было бы равным нулю, так как в таком случае ничто не мешает полной коррозии компонента М. При наличии внешних нагрузок упруго-пластический материал вблизи конца трещины всегда находится в пластическом состоянии (в условиях конечной плос ой деформации растягивающее напряжение Оу на дне трещины приблизительно равно 0s)- Пленка полностью прокор-родировавшего металла, как предполагалось, не выдерживает такого напряжения и разрывается то же самое имеет место для пленки с достаточно малым содержанием компонента М. Химическая реакция приводит к замене прочного компонента М на малопрочный продукт реакции ОМ. [c.402]

Во многих задачах, требующих определения деформации оболочки, напряжениями изгиба можно пренебречь, принимая обязательно во внимание лишь те напряжения, которые обусловлены деформацией в ее срединной поверхности. Возьмем в качестве примера тонкостенный сферический резервуар, подвергающийс51 действию равномерно распределенного внутреннего давления, нормального к поверхности оболочки. Под этим давлением срединная поверхность оболочки подвергается равномерной деформации, и так как толщина оболочки мала, то мы будем вправе предположить здесь, что растягивающие напряжения распределены по ее толщине равномерно. Аналогичный пример представляет собой тонкостенный резервуар в форме круглого цилиндра, в котором газ или жидкость сжаты посредством поршня, свободно движущегося по оси цилиндра. Кольцевые напряжения, возникающие в цилиндрической оболочке под действием равномерного внутреннего давления, распределяются по толщине оболочки равномерно. Если торцы цилиндра защемлены, то оболочка не может свободно расширяться, и под действием внутреннего давления около ее торцов может произойти некоторый изгиб. Более детальное исследование показывает, однако (см. 114), что этот изгиб носит местный характер и что часть оболочки на определенном расстоянии от торцов продолжает оставаться цилиндрической и испытывает лишь деформацию в срединной поверхности без заметного изгиба. [c.478]

Обратимся теперь к диаграммам второго типа (см. рис. 28), относящимся к хрупким материалам. Линия ОА не является прямой, что связано со значительным влиянием скорости приложения нагрузки. Поэтому закон Гука без поправки, учитывающей это влияние, оказывается неприменимым. Однако для первого приближения при рассмотрении деформаций в ограниченном диапазоне скоростей нагружения можно пользоваться кривой ОА, спрямляя ее либо на некотором участке, либо на всем протяжении. Тогда оказывается возможным (с относительно небольшой погрешностью для определения деформаций) вплоть до момента разрушения пользоваться законом Гука с модулем упругости, равным отношению напряжений к относительным удлинениям, определенным по спрямленной диаграмме (условный модуль упругости). При этом оказывается достаточнььм знать ординату точки А, определяющую величину разрушающей нагрузки и условного модуля упругости, чтобы характеризовать сопротивление хрупкого стержня растягивающим усилиям. [c.46]

В начале процесса растопки котла при небольшом избыточном давлении происходит быстрый прогрев фланцевых и лючковых соединений. Возникающая при прогреве разность температур между болтовыми соединениями и фланцами или лючками может вызвать ослабление соединения вследствие дополнительных растягивающих усилий в болтах. Нарушение плотности соединения может произойти и в результате размягчения паронитовых прокладок. Дополнительная подтяжка всех лючковых и фланцевых соединений, которые подвергались разборке во время ремонта, при давлении более 3—5 кгс/см залрещена по соображениям безопасности. При более высоком давлении и соответственно больших напряжениях в шпильках (болтах) определенную опасность представляют дополнительные напряжения, возникающие при подтяжке. Задержка с выполнением этой операции в отдельных случаях приводит к пробиванию фланца нли лючка, что опасно для персонала. [c.79]

Модуль упругости при изгибе, зависящий от упруги-х свойств материала и растягивающих напряжений в данном сечении, определен приближенно по прогибу от собственного веса на свободном конце участка ремня, другой конец которого заделан в среднем он получен равным 500 МПа. Ремни Экстремультус (ФРГ, фирма Зиглинг ) имеют из= 134-1-680 даН на 1 см ширины. Первое значение относится к 25о = 100 даН, а второе к 25о = 700 даН. [c.31]

Д.11Я анализа равновесного напряженного состояния применялся упругий потенциал Муни — Ривлина [см. формулу (3.1.5)] и использовалась изложенная в гл. I и При-ложении I теория нелинейной упругости [6, 7]. Для определения упругих постоянных и a испытанных резин применялся метод Ривлина — Саундерса [289] [линейная зависимость //2 (а — 1/а ) от 1/а из соотношения (3.1.23, б) для одноосного равновесного растяжения дает при экстраполяции прямой к 1/а О значение С , а по ее наклону определяется значение С ]. Таким образом, для сложнонапряженного состояния находились максимальные растягивающие (разрушающие) истинные напряжения в вершине надреза в момент начала его роста. Несмотря на то что это были равновесные, т. е. минимальные для данных внешних условий (температура, среда) характеристики растягивающих напряжений и деформаций, они оказались заметно выше неравновесных разрывных напряжений и деформаций. [c.203]

Это значение следует прибавить к растягивающему напряжению от статических нагрузок, и определенное таким образом результирующее напряжение должно быть меньше Vio кубиковой прочности. При марке бетона ВЗОО результирующие напряжения не долл<ны, следовательно, превышать 30 кг/см . [c.293]

Всестороннее сжатие способствует повыщению пластичности, Б особенности если при ней достаточно высоки и так как при этом уменьщается межкристаллитная деформация и усиливается деформация сдвига двухосное сжатие у металлов также обеспечивает их достаточную для стыковой сварки пластичность. При холодной сварке повышение пластичности достигается де-формадией с заполнением определенной формы (см. фиг. 26, а), предупреждающей рост растягивающих напряжений. [c.20]

Для определения этим методом степени наводорожи-валия используют плоские образцы высокопрочных сталей ЗОХГСНА, ЭИ643 и другие, которые после термической обработки (закалка в масле с низким отпуском) шлифуют на плоскошлифовальном станке до размера 100X8X2 мм. Растягивающие напряжения, не превышающие предела текучести, создают изгибом образцов в специальном приспособлении (см. рис. 9). Изгиб образцов в приспособлении производится с помощью винта с резьбой М6Х1,0. Использование лимба, разделенного на 10 частей, позволяет создавать стрелу прогиба с точностью 0,05 мм. Данная методика нагружения дает возможность создавать растягивающие напряжения с точностью 3%. [c.187]

Один из вариантов решения задачи о распределении напряжений на установившейся стадии вытяжки выполнен на базе безмоментной теории оболочек после установления распределения напряжений по трем геометрическим простым участкам очага деформации / и /// и // (см. рис. 8.13). В результате совместного решения уравнений, определяющих равновесие и пластичность каждого участка очага деформации в отдельности, и использования краевых условий на границах этих участков получена формула для определения наибольшего радиального растягивающего напряжения о-рщах, возникающего при вытяжке отожженной зах оговки в штампе без прижимного устройства [16] [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...