Исследование выражений для перемещений

Исследование выражений для перемещений [c.89]

Заметим также, что при упрощенном профиле кулачка нетрудно составить аналитические выражения для перемещений, скоростей и ускорений толкателя и провести все исследование не графическим путем, а аналитическим. Интересующихся отсылаем к специальной литературе [8]. [c.336]

Рассмотрим теорию больших прогибов пластины, предложенную Карманом (см. [2, 11, 121), в задаче, аналогичной исследованной в 8.2. Предполагается, что хотя прогиб пластины не является малым по сравнению с толщ,иной пластины, но он все еще мал по сравнению с другими линейными размерами пластины. В таком случае можно, пренебрегая членами высшего порядка, записать выражения для перемещений v v к w и соотношения деформации—перемещения в следующем виде ) [c.230]

На практике с подобной задачей приходится встречаться при исследовании колебаний индикаторной пружины с подвешенным к ней поршнем. Свободные колебания этой системы исследованы еще Пуассоном, и этим решением можно было бы воспользоваться при составлении выражения для перемещений у в нормальных координатах. Мы для большей ясности проделаем все выкладки, относящиеся к определению нормальных координат. Как известно, вопрос о про- [c.145]

С учетом всего этого следующее аппроксимирующее выражение для перемещения, вероятно, будет лучшим при использовании энергетического метода для исследования изгиба пластинок с k вырезами [c.204]

Основная задача теории упругости заключается в том, чтобы по заданным действующим на твердое тело внешним силам находить те изменения формы, которые тело претерпевает, и те внутренние силы упругости, которые при этих изменениях формы возникают между частями тела. В таком общем виде задача теории упругости еще далеко не разрешена, но имеется целый ряд достаточно полно исследованных частных слзгчаев. Этими результатами можно пользоваться при решении весьма важных технических задач, когда приходится иметь дело с выбором прочных размеров частей инженерных сооружений и машинных конструкций. Вопросы эти в курсах сопротивления материалов решаются на основании различных допущений, более или менее оправдываемых на практике. В теории упругости те же задачи решаются аналитическим путем. Мы находим здесь выражения для перемещений и внутренних сил упругости деформируемого тела, применяя начала механики и математический анализ к исследованию равновесия и движения твердого тела, способного несколько изменять свою форму под действием внешних сил. [c.13]

Перейдем теперь к исследованию свободных колебаний. Принцип суперпозиции (метод Фурье) позволяет представить общее выражение для перемещений при свободных колебаниях упругого тела следующим образом [c.273]

Этот принцип послужит основанием наших исследований капиллярных явлений, к которым мы здесь ир иступим. При этом мы будем предполагать, что кроме капиллярных сил на жидкость действует только сила тяжести, и будем рассматривать жидкости как несжимаемые, а твердые тела — как неизменяемые. Мы будем исходить из принципа возможных перемещений, но чтобы приложить его к случаю действия капиллярных сил, надо сперва вывести выражение для увеличения, получаемого поверхностью, когда точки ее получают бесконечно малые перемещения. Мы могли бы ири этом основываться на уравнениях (12) десятой лекции, но предпочтем решить задачу непосредственно. [c.118]

Отметим некоторые особенности этой системы. В первые два уравнения равновесия не входит перерезывающая сила. В третьем уравнении все слагаемые в равной мере существенны. В выражениях для с.. оба слагаемых имеют один порядок. В выражения для зг к., т не входят тангенциальные перемещения. Система (3) послужила отправным пунктом многочисленных исследований. Ниже ей также уделяется значительное внимание. [c.30]

Суммирование в левой части этого равенства распространяется на все загруженные шарниры, в правой части —на все стержни фермы. Кастильяно вводит относительно этой системы допущение, что ее прогибы являются линейными функциями внешних сил.. Вводя эти функции в левую часть уравнения (f), он получает возможность представить энергию деформации в виде однородной функции второй степени от внешних сил Р . Воспользовавшись теми же самыми соотношениями между прогибами и силами, он представляет силы в виде линейных функций от перемещений и получает таким путем энергию деформации как однородную функцию второй степени от перемещений Кастильяно применяет в своем исследовании оба эти выражения для энергии деформации V и доказывает две важные теоремы. [c.348]

В качестве последнего примера, где применение нормальных координат значительно упрощает решение задачи, рассмотрим изгиб цилиндрической трубки. Положим, что распределение внешних сил не меняется по длине трубки, в таком случае можно ограничиться исследованием изгиба элементарного кольца шириной, равной единице, по образующей цилиндра. Обозначим через w радиальное и через V касательное перемещения точек кольца при изгибе. Перемещения эти будем считать малыми по сравнению с радиусом кольца а. Составим выражение для удлинений элементов кольца через перемещения wav. Из рис. 6 видно, что координаты какой-либо точки кольца после деформации выразятся через начальные [c.212]

В формуле (98) амплитуда А величины w представляет бесконечно малую величину 1-го порядка. Поэтому то же относится к вышеуказанным значениям Дг, и Дг . В задачах, относящихся к равновесию и рассмотренных в пятой главе, можно было ограничиться рассмотрением бесконечно малых величин 1-го порядка при исследовании же устойчивости равновесия нужно принять во внимание также и величины бесконечно малые 2-го порядка. В выражении для Дг бесконечно малый член 2-го порядка получается от перемещения w и точно так же, как и в предыдущем параграфе при рассмотрении устойчивости сжатой пластинки, его [c.368]

Продолжая исследование аналогично тому, как это делалось в осесимметричном случае, можно получить выражения для всех обобщенных перемещений и усилий в виде линейных комбинаций постоянных, входящих в функции формы. [c.121]

Коротко можно сказать, что второй метод исследования начинается с выбора в качестве неизвестной величины соответствующего перемещения. Это перемещение должно быть выбрано таким образом, чтобы через него можно было выразить силы, действующие в отдельных частях конструкции. Затем из этих сил составляется уравнение равновесия (f). После подстановки в него выражений для сил, записанных через перемещения, что приводит к уравнению (g), по формуле (h) можно определить неизвестное перемещение. Наконец, зная это перемещение, можно найти силы. [c.29]

Проведенные автором исследования, которые здесь не приведены, дают следующие окончательные выражения для радиальных перемещений в трубах при некоторых условиях, накладываемых на осевое напряжение и деформацию. [c.211]

В задачах первого типа требуется найти законы изменения управляющих сил и моментов, обеспечивающие перемещение механической системы за заданное время из начального фазового состояния в заданное целевое множество с минимальными затратами на преодоление сил сопротивления среды. Такие задачи имеют следующие особенности. Во-первых, они нерегулярны [26], если только в текущее выражение для мощности сил сопротивления не входят в явном виде управляющие воздействия. Действительно, действующие на механическую систему управляющие силы и моменты входят в уравнения ее движения линейно. Отсюда гамильтониан зависит от управляющих сил и моментов также линейно. Поэтому уравнения Эйлера-Лагранжа не содержат в явном виде управляющие воздействия и, следовательно, не позволяют формально определить их оптимальные значения в терминах фазовых и сопряженных переменных. Во-вторых, как показывает опыт, это верный признак того (и так оно оказалось), что оптимальные программы изменения управляющих сил и моментов имеют импульсные составляющие. Поэтому классические вариационные средства непосредственно не применимы для нахождения оптимальных программ (в [12] дано обобщение принципа максимума Понтрягина на простейшие классы импульсных управлений). Задачи, исследованные во второй и третьей главах, принадлежат данному типу. [c.39]

Прн малых скоростях движения контейнеров перепад давлений, необходимый для перемещения воздуха, невелик по сравнению с перепадом, необходимым для перемещения контейнеров. Это обстоятельство накладывает определенные ограничения на скорость перемещения грузов в промышленных системах КПТ. Проведенные исследования показали, что оптимальная средняя скорость контейнеров при минимальных энергозатратах составляет 15—30 км/ч, однако минимум энергозатрат не носит ярко выраженного характера, а минимум приведенных затрат получается при более высоких скоростях. Поэтому с учетом технических возможностей подвижного состава, опирающегося на колеса с массивными резиновыми шинами, расчетные скорости можно повысить до 40—45 км/ч. С уменьшением длины участка транспортного трубопровода, обслуживаемого одной воздуходувной станцией, оптимальная скорость, соответствующая минималь- [c.11]

Исследование устойчивости скрученного стержня на основе использования выражений для изгибающих моментов w Му возможно только в наиболее простом случае шарнирно опертых концов. Для других случаев крепления концов стержня необходимо использование также выражений для углов а и р и перемещений и и v. Получение этих выражений на основе интегрирования зависимостей (35) и (40) не представляет затруднений. [c.884]

Применяя подход, который до некоторой степени аналогичен использовавшемуся при исследовании случая движения основания как абсолютно жесткого тела, получим выражение для продольных динамических перемещений стержня, обусловленных перемещениями обоих концов, задаваемых независимым образом. С этой целью рассмотрим рис. 5.7 и функции вида [c.354]

Теоретическое исследование этого явления сложно ), и мы ограничимся элементарным рассмотрением, которое даст некоторое объяснение этого явления. Возьмем в качестве примера рассмотренный в предыдущем параграфе случай, описываемый уравнением (60). Было показано, что в этом случае свободные колебания не представляют простого гармонического движения и что их приближенное выражение содержит также высшую гармонику третьего порядка поэтому для перемещения х можно принять выражение [c.161]

Кратко рассмотрим результаты конечноэлементного исследования этой задачи ). На рис. 18.12а показана конечноэлементная модель четверти листа, состоящая из 192 симплексных элементов. Уравнения (18.38) с учетом соответствующих краевых условий приводят к системе 198 уравнений относительно компонент перемещений узловых точек. Присутствие члена (/2 — 3) в выражении для функции энергии деформации обусловливает появление в уравнениях равновесия каждого элемента членов, содержащих двенадцатую степень перемещений узловых точек. Коэффициент поперечной [c.349]

Для исследования равновесных состояний продольно сжатого упругого стержня при F > Fn, о которых речь шла в 15.3, следует обратиться к более точным выражениям деформаций и изменений кривизн через перемещения. Предположим справедливой гипотезу плоских сечений и, следовательно, верной зависимость (15.5) между моментом и характеристикой изгиба к = d0/ds. Выразим и через поперечное перемещение v (s) как функцию дуговой координаты s на изогну гой оси стержня. Так как (рис. 15.17) du/di = sin 0, то после однократного дифференцирования [c.356]

Переведем теперь выражение исследование бесконечно малой окрестности некоторой точки на точный математический язык. При этом нам понадобится понятие вариации , которое означает бесконечно малое изменение, подобное дифференциалу в обычном анализе. В отличие от обычного дифференцирования это бесконечно малое изменение не связано с действительным, изменением независимой переменной это своего рода математический эксперимент, который мы проделываем над совокупностью переменных. Рассмотрим для примера шарик, покоящийся в нижней точке чаши. Действительное перемещение шарика равно [c.60]

Приложение к решению специальной задачи. Предположим, что необходимо исследовать экспериментально напряжения и деформации, возникаюш ие при набегании ударной волны на различные препятствия, встречаюш,иеся в той среде, в которой распространяется волна. Можно рассмотреть возможность экспериментального исследования данной задачи на моделях, сделанных в уменьшенном масштабе, исследование которых обходится дешевле исследования натурных конструкций. Например, напряжения можно определить методом фотоупругости, и для отыскания перемещений, а следовательно, и деформаций можно воспользоваться чисто оптическим методом. Рассмотрим возможность применения таких экспериментальных методов для исследования указанной задачи на основе рассмотренных нами методов теории размерности. Предупреждаем, однако, что этот пример следует рассматривать только как иллюстрацию применения методов, рассматриваемых в этом разделе, и хотя при этом получается ряд законов моделирования, которые необходимо соблюдать при проведении эксперимента, все же нет оснований полагать, что эти законы достаточно полно отражают все условия, которые встречаются в этой задаче. Для такой новой задачи, как рассматриваемая, вполне допустим при предварительном анализе упрощенный подход. Однако может оказаться, что в этой задаче оказывают влияние еще какие-то нерассмотренные дополнительные параметры. Переменные параметры, присутствующие в данной задаче, указываются в приведенном ниже выражении, изображающем функциональную зависимость напряжений в некоторой точке [c.461]

Н. И. Безухова, который в своем исследовании [Л. 37] показал, что для случая, когда возмущающая нагрузка приложена не к самой массе и когда определяется перемещение не самой массы, выражение динамического коэффициента не совпадает с обычным его значением. Заменим систему, показанную на рис. 39, системой с пятью степенями свободы и двумя воображаемыми массами и т , которые в дальнейшем приравниваем нулю. Массы эти рас- [c.89]

Исследование устойчивости найденных периодических решений по критерию (3.52) показывает, что он не выполняется при обоих возможных значениях амплитуд колебаний привода согласно выражению (3.160). Таким образом, на плоскости А — Рп кривая / (рис. 3.46) амплитуды периодических перемещений привода, вычисляемой по формуле (3.158), выделяет те же три области возможного динамического состояния привода, которые были выявлены ранее для случая воздействия в виде единичного импульса (см. рис. 3.27) область / устойчивости равновесия, область // устойчивости в малом и область 111 неустойчивости в большом . [c.197]

В этой главе рассмотрены параметры разрушения трещины, которые определяют как квазистатический, так и динамический рост трещины, находящейся в упругом или упругопластическом материале. Для двумерных задач, например, эти параметры определяются с помощью интегралов, контур интегрирования которых представляет собой окружность Ге с радиусом е, где Е — бесконечно малая величина. Подынтегральное выражение, включающее в себя описания полей напряжений, деформаций и перемещений, в общем случае представляет собой функцию 1/е, где е — расстояние от вершины трещины в результате интеграл, взятый по контуру интегрирования Ге, оказывается конечной величиной. Этот интегральный параметр стремятся представить, пользуясь теоремой о дивергенции, суммой интеграла по дальнему контуру с интегралом по конечной области. Подобное альтернативное представление оказывается удобным для численного исследования задач механики разрушения. В некоторых частных случаях упомянутый выше интеграл по конечной области исчезает, в результате чего появляется возможность выразить интегральный параметр разрушения только через интеграл [c.129]

Из (16.28.3) и (16.28.4) следует, что в точке приложения сосредоточенных сил и моментов функция р—гг/ неограниченно возрастает. Для случая (16.28.4) это видно непосредственно, а для случая (16.28.3) такой же вывод получается, если в эти формулы внести выражения (16.27.1). Переход от р, q к тангенциальным перемещениям выполняется при помощи формул (13.3.5). Учитывая это и проведя принципиально простое, но кропотливое исследование, в детали которого мы не будем входить, можно прийти к следующему выводу если к безмоментной сферической оболочке в точке S = Со приложены (а) сосредоточенные моменты, векторы которых лежат в касательной плоскости (при Со = О это будут моменты с компонентами Q , Q ) б) сосредоточенная сила и момент, векторы которых ортогональны к срединной поверхности (в) сосредоточенные силы, лежащие в касательной плоскости, — то перемещения u , в точке Z = Со неограниченно возрастают соответственно как (С— o) (С — 0 или 1п (С — Со)- [c.241]

При исследовании симметричного распределения напряжений в сплошном кольце (стр. 86) постоянная В в общем решении (42) принималась равной нулю, и таким путем мы пришли к задаче Ламе. Теперь же, после получения выражений (52) для перемещений, становится понятным, какой смысл имеет предположение о том, что постоянная В равна нулю. Постоянная В является сомножителем в члене 4BrQlE, входящем в выражение для перемещения и. Этот член неоднозначен , он меняется при [c.94]

Пластина с подкрёпляющшш ребрами. Энергетический метод особенно удобен при исследовании составных конструкций, составленных из нескольких частей с различными геометрическими параметрами. При использовании подходов, основанных на рассмотрении условий равновесия таких конструкций, необходимо составлять уравнения для каждой части в отдельности и добавлять условия неразрывности, которые отражают тот факт что перемещения частей в местах их соединения непрерывны, а силы, с которыми они действуют друг на друга, представляют собой действие и равную ему реащию. Применяя энергетический метод с выбранными выражениями для перемещений, удовлетворяющими условиям непрерывности, необходимо только использовать -суммарную энергию деформации, полученную суммированием внутренних энергий деформаций, накапливаемых в каждой части при таких перемещениях, и решать эадачу точно так же, как и в случае отдельной пластины. [c.262]

Использование гипотезы Кирхгофа — Ляра также обьгчно ограничивает применение излагаемой теории областью тонких оболочек, для которых az/A < 1 и bz/B < 1, откуда появляется возможность упростить выражения (6.8) для деформаций. Стоящие в числителе выражений для о и ер члены вида az/A и bz/B являются существенными при малых перемещениях, и если их опустить, то не получим равными нулю деформации для основного случая, когда u = v=w = 0. Однако если пренебречь слагаемыми az/B и bz/B в знаменателе выражений для деформаций, полагая тем самым знаменатель равным нулю, то ошибки порядка отношения толщины к радиусу будут сделаны только в значениях деформаций в специфических точках. При определении прогибов и критических нагрузок, которые зависят от осредненных условий, эти ошибки будут практически бесконечно малыми-в области, занимаемой стенкой оболочки. Ошибка при определении энергии деформации примерно равна квадрату отношения толщины к радиусу, т. е. ошибка составляет одну десятую процента, когда толщина равна одной тридцатой радиуса. Отсюда видно,-что для тонких оболочек, а в случае нахождения прогибов, критических нагрузок и т. п. это справедливо и для относительно тонких оболочек, не делая серьезной погрешности, знаменатель в выражениях (6.8) мояшо положить равным единице. Однако, хотя в дальнейшем будет показана справедливость сказанного, это требует своего обоснования, так -как кажущиеся нёзначительнйми члены могут оказаться существенными на последующих стадиях исследований все это подробно обсуждается при выводе уравнения (6.36), [c.406]

Вывод уравнений движения системы при помои и принципа Гамильтона, Воспользовавшись найденными аппроксимирующими зависимостями для перемещений (1а), (4) и (5), можно на основании принципа Гамильтона составить систему дифференциальных уравнений относительно четырех переменных о, i, Ь и gs. Для этого необходимо определить потенциальную и кинетическую энергии оболочки. Выражения для энергий, используемые в данном исследовании, согласуются с допущениями, заложенными при выводе уравнений Доннелла. Однако единственный учтенный при этом выводе член, представляющий продольные силы инерции, связан с переменной io (t), а окружные силы инерции не учитываются совсем. В работе [9] показано, что при использовании линейной теорий это допущение справедливо в пределах того диапазона чисел волн i, k п I, который представляет интерес с точки зрения настоящего исследования. Применение принципа Гамильтона [c.13]

Для случая п—1 сферическая функция будет зональной. Тогда гармонический сфериод (4) при нашей степени приближения будет представлять шар, эксцентричный твердому шару. Важно, однако, отметить, что этот случай, строго говоря, не может быть включен в наше динамическое исследование, если мы только не наложим некоторую связь на шар, чтобы удерживать его в покое, ибо рассматриваемая деформация свободной поверхности вызвала бы перемещение центра масс всего океана и вместе с этим вызвала бы соответственную реакцию связи на земной шар. Легко было бы построить в этом смысле исправленную теорию для случая свободного земного шара, но сам вопрос имеет мало значения, во-первых, потому, что для случая Земли инертная масса твердого шара кесоиз-меримо велика сравнительно с массой океана и, во-вторых, возмущающие силы, которые могли бы произвести подобного рода деформацию, в природе обыкновенно не встречаются. Оказывается, например, что первый член выражения для приливообразующего потенциала Солнца или Луны есть сферическая функция второго порядка (см. прибавление к этой главе). [c.380]

Поскольку исследование проводится лишь для быстро релаксирую-щнх сред, то можно выделить физический малый параметр Н. В дальнейшем проводится разложение соответствующих выражений по этому параметру и членами, содержащими Я в i-епени выше первой, пре-небрегается. Приведем предельное выражение для производной от вертикального перемещения [c.405]

Возникновение потоков в стоячей звуковой волне при наличии ограничивающих поверхностей, вызванное поглощением звуковой энергии в пограничном слое, впервые было рассмотрено Рэлеем [19]. Однако полученное им выражение для скорости потоков справедливо лишь для низких уровней звука, пока число Рейнольдса для потока остается меньше единицы. В экспериментальных исследованиях, проведенных в Акустическом институте АН СССР Борисовым и Статниковым [20], было найдено, что при высоких уровнях звуковой энергии скорость акустического потока на порядок выше, чем это следует из формулы Рэлея. Увлекаемые этим потоком частицы аэрозоля при уровне звукового давления 150 дб приобретают скорость, превышающую 10 см/сек. Таким образом, из всех пон-деромоторных сил звукового поля основную роль в перемещении частиц играет дрейф, вызванный акустическими течениями. [c.650]

Из выражения (250) следует, что при сухом трении декремент колебаний обратно пропорционален амплитуде упругого смещения лопатки п ее жесткости. При этом необходимо иметь в виду, что для прижатых друг к другу трущихся поверхностей демпфирование колебаний не является монотонной функцией силы прижатия. В работе [102] представлено исследование оТ. Г) дмаиа и Ж- Кламиа, изучавших рассеяние энергии колебаний при изгибе в составной разрезанной вдоль оси консольной балке (рис. 78), части которой были прижаты друг к другу нормальной HarpysKoii р. Г ри достаточно большой величине р практически не 1 роисходит относительного перемещения частей балки и поэтому демпфирование колебаний невелико. При малой величине сил при- [c.165]

Недостатком метода является его явно выраженная локальность — застревание в окрестностях локальных экстремумов. Повысить эффективность поиска можно с помощью метода оптимизации с запретами (tabu sear h). Для этого в SJXj) вводят запреты на попадание в некоторые точки. Обычно это запреты на повторное исследование точек, пройденных на нескольких последних шагах оптимизации. Запрет распространяется и на лучшую точку Х предыдущего шага, которая может оказаться точкой локального минимума. Тогда на данном шаге перемещение происходит в лучшую незапрещенную точку Х ,, несмотря на то что (Х ,) > ДХ ). Тем самым появляется тенденция к выходу из области притяжения локального экстремума. [c.182]

Те члены ряда, для которых р + qнапряженного состояния и дают самое большее только перемещения как жесткого тела, поэтому они опускаются Первым трем из представленных решений т = 1, 2, 3) соответствует р + q = A, следующим четырем р + g = 5, следующим четырем р + q = 6 и последним четырем р + g = 7 таблицу можно было бы продолжать до бесконечности, но представленных решений достаточно для исследования задач о балках прямоугольного поперечного сечения как с нулевой, так и равномерно распределенной поперечной нагрузкой. Два первых решения тождественно удовлетворяют уравнению У ф = О, третье решение, как говорилось выше, удовлетворяет условию равенства выражения ф произвольной постоянной. Все остальные члены степенных рядов нужно скомбинировать та ким образом, чтОбы было выполнено условие V = О, указанное требование уменьшает число независимых решений до четырех для каждого значения суммы р + q , можно было бы отыскать и другие формы решений, но они представляли бы собой простую комбинацию указанных четырех решений для каждого значения p + q. [c.152]

Такая форма распределения перемещений соответствует приводимым ниже выражениям (6.12), которые были определены для тонкой цилиндрической оболочки, выпзгчивающейся прй осевом сжатии. Определены также амплитуды перемещений и, v, w, которые приводятся в таблице 6.4 (при pq — ii они соответствуют первой, или фундаментальной, гармонической составляющей), подтверждается высказанное выше преположение об относительных величинах этих перемещений в цилиндрической оболочке. В других типах оболочек перемещения и могут и не быть меньше, чем перемещения v, но оба они будут существенно меньше, чем перемещения w, в таких расйространенных случаях , как расчет на прочность при поперечном нагружении или исследование потери устойчивости. [c.389]

Эти соотношения для произвольных оболочек, связывающие деформации и перемещения, справедливы для любых практйче-еких задач, включая задачи для тонких оболочек из обычных конструкционных материалов, работающих в упругой области. Можно отметить, что в примере Б. Элмроза, на котором основывается сделанный вывод, предполагалось, что материалы имеют максимальное значение относительной деформации порядка от 0,001 (малоуглеродистая сталь), до 0,01 (высокопрочные стали, жесткие пластики и т. п.). Выражения (6.8) не ограничены такими малыми деформациями, и поэтому они могут быть полезны при исследовании резиноподобных материалов или обычных материалов при пластическом течении, где деформации могут иметь величину порядка единицы. [c.424]

Для случая упругого материала, когда материал следует закону Гука, явные решения можно получить, рассмотрев вместо уравнений равновесия принцип возможных работ, воспользовавшись выражением (6.14) для энергии упругой деформации и выражениями (6.18) для деформаций. Однако энергетические методы имеют много недостатков таких, как тот, что с их помощью можно получить решения только в виде рядов, которые в случае исследования локальных явлений сходятся, как уже отмечалось ранее, медленно. Поэтому в данном параграфе будут полуяены общие уравнения равновесия тонких оболочек. Для tOjo чтобы придать. выбираемым соотношениям между деформациями и перемещениями необходимую общность, будем стараться сначала вводить только такие допущения, которые соответствуют основополагаю- [c.425]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...