Параметр разрушения

Таблица 2.4. Экспериментальные и расчетные параметры разрушения цилиндрических образцов с надрезом

I < I определяющим является межзеренное повреждение, критические параметры разрушения становятся зависящими от [c.154]

Следовательно, при меньшей скорости деформирования критическое состояние материала будет достигнуто быстрее и значения макроскопических параметров разрушения Nf или ef) уменьшатся (рис. 3.2, кривая 2). При внутризеренном накоплении повреждений роль диффузионных механизмов незначи- [c.154]

Независимо от конкретного механизма взаимодействия элементов среды с границами зерен результатом такого взаимодействия является уменьшение критических параметров разрушения, которое наблюдалось при различных схемах деформирования [240, 286, 306, 329, 334, 352, 424]. [c.167]

При межзеренном разрушении в инертной и агрессивной средах зависимости характеристик разрушения от скорости деформации целесообразно представить в виде схемы, показанной на рис. 3.5, где в качестве параметра разрушения выбрана критическая деформация е/, которая может быть определена из опы- ° [c.167]

При установке датчиков относительно дефекта на расстоянии, в 5-10 раз превышающем его размеры, особенности акустической эмиссии, связанные с анизотропией, исчезают. Возрастает однозначность связи параметров разрушения конструкции с характеристиками эмиссии. [c.195]

Проведенный анализ показывает, что между параметрами разрушения и фрактальной размерностью существует корреляция. Дальнейшая задача связана с установлением универсальных связей между критическими параметрами, контролирующими устойчивость деформируемого твердого тела на основе свойств, отвечающих точкам бифуркаций. [c.340]

Параметры разрушения К[ . 5 , связаны при этом общеизвестными зависимостями /26/, предложенными для трещин в однородном металле. [c.81]

Многие работы [165, 278] посвящены вычислительным экспериментам, направленным на совершенствование экспериментальной методики определения критических параметров разрушения, [c.99]

Во-первых, в сложных жаропрочных сплавах возможно влияние легирующих элементов, особенностей структуры и типа вторичных фаз на активационные параметры разрушения, а также влияние иных механизмов ползучести (например, диффузионных, дислокационных). [c.120]

Однако, как отмечалось в гл. 2, жаропрочные стали (и еще в большей степени высоколегированные сплавы) имеют сложные структуру и фазовый состав, количественная оценка влияния которых на активационные параметры разрушения часто представляет трудно разрешимую задачу. В этих случаях, как отмечалось выше, оценку долговечности следует проводить с помощью уравнения типа (3.1). [c.127]

Рис. 8.37. Кривая параметров разрушения при ползучести а) вид кривой для большинства металлов б) вид кривой для Мо.

Рис, 8.89. Кривая параметров разрушения при ползучести к теории Л. М. Качанова. [c.588]

Такой подход к формированию условия локального разрушения не является единственным. Если сам выбор параметра разрушения является конструктивным, т. е. имеет в своей основе использование конкретного механизма зарождения микродефектов в материале, а в основу получения кинетического уравнения положены термодинамические соображения, то условие разрушения вытекает из свойств модели разрушения. Так, например, если кинетическое уравнение имеет вид (8.73), то разрушение в точке сплошной среды есть обращение в бесконечность скорости изменения функции р в этой точке, т. е. величины р. [c.598]

Аналитическое решение всего комплекса вопросов, имеющего конечной целью определение параметров разрушения и оптимизацию параметров энергетического блока, практически невозможно. Более продуктивен метод, комбинирующий аналитическое рассмотрение с использованием полученных экспериментальным путем эмпирических и полуэмпирических аппроксимаций закономерностей и параметров с общей оценкой погрешности и достоверности полученных результатов. [c.54]

Рассмотрим связь величины межэлектродного промежутка в рабочей камере и разрядного напряжения с энергетическими параметрами разрушения. На рисунках 2.23 и 2.24 представлены зависимости удельной производительности единичного импульса от длины рабочего промежутка при различных уровнях амплитуды напряжения (для руд Солнечного месторождения и кварцевого стекла). Характер зависимости а = f(l) указывает на наличие оптимальных соотношений напряжения, длины рабочего промежутка, при которых производительность единичного импульса максимальна. [c.108]

В настоящее время возникает необходимость на основе накопленного опыта выработать строгие критерии отбора, позволяющие заменить эмпирический подход целенаправленным поиском систем, оптимальным образом отвечающих заданным условиям. Это требование особенно важно для разрушающихся теплозащитных материалов, количество которых резко растет в связи с прогрессом в области органической химии и материаловедения. При этом возникла потребность в разработке теории (механизма) процессов разрушения и прогрева теплозащитных материалов, в теоретическом исследовании влияния состава различных классов покрытий на параметры разрушения, в обобщении результатов стендовых исследований и создании новых методик эксперимента. [c.5]

Учитывая, что по достижении температуры разрушения Тр тепловой поток в обоих рассматриваемых случаях перестает изменяться, нетрудно показать, что линейная скорость перемещения разрушающейся поверхности Уоо, постепенно увеличиваясь, должн достигнуть своего постоянного (стационарного) значения Voo l->oo оо. Поскольку этот переходный процесс закончится лишь через бесконечно большой отрезок времени, то обычно говорят не о стационарных, а о так называемых квазистационарных параметрах разрушения. Соответственно можно указать такое время т , по прошествии которого скорость разрушения Voo приблизится к стационарному значению Vao с точност до некоторого заданного Ае (на практике обычно принимают Ае = 0,1 Uoo). [c.60]

Аналогичный подход можно использовать и при анализе глубины прогрева теплозащитного покрытия бт, под которой мы понимаем расстояние от поверхности разрушения до некоторой изотермической поверхности, имеющей температуру Ть, при этом Ть—7 о = 0,1(7 р—То). Качественно характер установления этих трех важнейших параметров разрушения показан на рис. 3-4. [c.60]

В последующих главах будут описаны механизмы разрушения основных представителей разрушающихся теплозащитных материалов. Для определенности каждый раз будут указаны некоторые эталонные материалы данного класса. Эксперименты указали на некоторую консервативность механизма разрушения к химическому составу небольшие добавки инородных компонент не меняют существа зависимостей параметров разрушения от характеристик набегающего газового потока. Поэтому все представленные численные результаты могут быть распространены на целую группу материалов. [c.134]

Зависимость параметров разрушения термопластов от условий во внешнем потоке [c.144]

Параметры разрушения термопластов в потоке [c.145]

И, наконец, необходимо рассмотреть возможность образования паров самого углерода С, С2, Сз и т. д. Они могут образовываться как при сублимации поверхности графита, так и в результате диссоциации газообразных продуктов химического взаимодействия графита с кислородом и азотом. Обычно предполагают, что пары образуются только в результате сублимации (учет возможной диссоциации углеродсодержащих компонент в пограничном слое хотя и меняет существенно механизм выноса со стенки атомов и молекул углерода, однако мало влияет на суммарные параметры разрушения). Оценки констант равновесия в законах действующих масс показывают, что при температурах поверхности выше 2000 К и давлении, близком к атмосферному, помимо паров углерода, на стенке могут присутствовать СО, СО2 и N, а также четыре 170 компоненты из внешнего потока О, О2, N, N2. На внешней границе по- [c.170]

Рассмотрим некоторые результаты численных расчетов. На рис. 8-5 представлена зависимость степени неравновесности испарения кварцевого стекла от основных параметров разрушения. Видно, что отличие парциального давления от давления насыщенного пара p - Q [c.201]

Перейдем теперь к анализу зависимости параметров разрушения от условий в набегающем газовом потоке. Мы исключим пока из рассмотрения случаи совместного действия конвективного и радиационного 209 [c.209]

Приближенные методы расчета параметров разрушения [c.221]

Рис. 8-23. Установление параметров разрушения при расчетах по точной (/) и приближен-иой без учета течения пленки 42) методикам.

Рис. 8-26. Распределение параметров разрушения вдоль поверхности полусферического затупления радиуса R.

Численное интегрирование уравнений (9-9) — (9-15) совместно с уравнениями течения пленки расплава (см. гл. 8) позволяет установить влияние кинетических констант реакции разложения смолы на параметры разрушения. В качестве граничных условий, характеризующих внешнее обтекание, приняты постоянные значения температуры и давления торможения, что соответствует условиям сравнительных стендовых испытаний теплозащитных материалов. [c.247]

Следует заметить, что в пограничном слое газа над стеклопластиком может присутствовать до 50 различных компонент. Однако влияние многих из них на результирующие параметры разрушения, такие как суммарный тепловой эффект физико-химических превращений AQ или скорость уноса массы G ,, оказывается достаточно слабым, поэтому правильный выбор модели процесса и расчетной схемы является весьма важной задачей. [c.251]

В настоящее время приходится констатировать, что, несмотря на большое число исследований, пока отсутствуют универсальные критерии отбора и оптимизации теплозащитных систем. В связи с этим мы ограничимся использованием частных критериев сравнения теплозащитных материалов, характеризующих только процесс квазистационарного разрушения. При этом скорости подачи всех продуктов разрушения к поверхности считаются равными, а массовые расходы отдельных компонент пропорциональными их массовым долям ф, в исходном материале. Заметим также, что при монотонно возрастающей тепловой нагрузке квазистационарные параметры разрушения соответствуют максимально возможным в данных условиях значениям скорости (или расхода). [c.277]

В процессе эксплуатации авиационных ГТД случаи малоциклового усталостного разрушения двухфазных титановых дисков разных ступеней компрессоров имеют повторяющийся характер. Отличительной особенностью эксплуатационных разрушений титановых дисков в области МЦУ является возможность раздельной или совместной реализации при одинаковых условиях нагружения вязкого внутризеренного и хрупкого межсубзерен-ного механизма разрушения материала с формированием соответственно бороздчатого и фасеточного рельефа излома. При этом кинетические параметры разрушения, характеризующие рост трещины при реализации только одного механизма, могут изменяться от диска к диску в несколько раз, а при разных механизмах интервал наблюдаемых скоростей даже в пределах одного диска может достигать порядка и более. При таком разнообразии возможных реакций титановых сплавов на однотипное внешнее воздействие при оценках длительности эксплуатационных разрушений дисков главное значение приобретает точность определения соответствия того или иного числа элементов излома в виде усталостных бороздок одному ПЦН. [c.477]

В учебном пособи отрахмтся современные концепции механики хрупкого разрушения, включая ранее не опубликованные результаты, полученные в исследованиях авторов. Приводятся критерии линейной и нелинейной механики развития трещин, позволяющие установить докритическое и критическое состояние элементов конструкций с трещинами. Изложены современные аффективные методы определения параметров разрушения и трещинсстойкости материалов. [c.2]

Влияние ряда структурных факторов и параметров разрушения (скорости, степени локальной пластичности, направления развития треш,ины) на макрошероховатость освещено в работе 110]. Образование неровностей на поверхностях разрушения является, как правило, следствием образования излома путем слияния многих трещин в единую и распространения трещины по определенным образом меняющейся траектории, определяемой направлением действующих напряжений, кристаллографической ориентировкой элементов структуры, текстурой материала и т. д. [c.16]

Условие локального разрушения. Во многих теориях процесса накопления рассеянных микродефектов условием локального разрушения является достижение параметром степени поврежденности, принятым в теории, предельного значения, определяемого. в макроопыте. В этом смысле такие теории по своей структуре напоминают феноменологические механические теории предельного состояния в локальной области. Однако в последних сопоставляются не значения параметра разрушения, найденного теоретически для сложного напряженного состояния, и предельное значение этого параметра, полученное экспериментально (макроопыт) для линейно напряженного образца, а теоретически находится значение фактора, ответственного за наступление предельного состояния в локальной области. [c.598]

ГЛАВА 2. МЕТОДЫ ШРЕЩЕЖНИЯ ПАРАМЕТРОВ РАЗРУШЕНИЯ И ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ МАТЕРИАЛОВ [c.17]

Различными учеными выполнены представительные экспериментальные исследования с целью выявить зависимость глубины внедрения и параметров разрушения от таких контролируемых факторов пробоя, как межэлектродное расстояние, амплитуда и форма импульса напряжения, диэлектрические и прочностные свойства жидкой среды и твердого тела. Эти исследования вьшолнены на большой гамме горных пород (более 100 разновидностей) при пробое их в трансформаторном масле, дизельном топливе, растворах на нефтяной основе, воде. В некоторых случаях влияние отдельных факторов проявляется вполне однозначно, но часто регистрируется суммарный эффект, отражающий влияние нескольких факторов, в том числе с противоположной направленностью действия. Не всегда представляется возможным полностью исключить наложение воздействия факторов последующей послепробивной стадии процесса. Например, об истинной траектории канала пробоя в образцах горной породы можно судить лишь косвенно по фиксируемым параметрам откольной воронки. В то же время глубина откольной воронки превышает глубину внедрения разряда, так как в объем разрушения вовлекается зона растрескивания породы вблизи канала разряда. В гетерогенных горных породах [c.31]

Из термопластичных материалов наиболее изученным в теоретическом и экспериментальном отношениях является политетрафторэтилен (ПТФЭ). Благодаря стабильности характеристик этого материала и отсутствию механического уноса массы при его разрушении появилась возможность рассчитать параметры разрушения и сравнить результаты с экспериментальными данными. Ряд исследователей использовали ПТФЭ в качестве эталона при сравнительных испытаниях. [c.144]

Рис. 8-12. Зависимость квазистационариых параметров разрушения от вязкости расплава стеклообразного материала, д =ехр I -=-- - 3

Результаты расчетов (рис. 8-19—8-22) показывают, что изменение коэффициента теплопроводности расплава в 6 раз оказывает более сильное влияние на параметры разрушения, чем изменение вязкости от до jjii согласно уравнениям (8-25) и (8-27). Следующие пары теплофизических свойств (jj.2, h) и (М Ь i) дают соответственно верхнюю и нижнюю границу эффективной энтальпии /эфф расплавленного стекла. При этом в первом случае параметры разрушения практически не отличаются от результатов расчета для случая чистой сублимации кварце- [c.219]

Все приведенные выше результаты относились к стеклопластику с массовым содержанием смолы фсм=0,15 и коксовым числом К=0,6. Представляют интерес расчеты прогрева и термического разложения материала при вариациях фсм нли коксового числа (рис. 9-8). Видно, что расход газообразных продуктов пропорционален фсм только на квазиста-ционарном участке [см. уравнение (9-16)], тогда как на участке нестационарного прогрева влияние указанных параметров несколько слабее. Зависимость основных параметров разрушения от теплофизических свойств газообразных продуктов разложения смолы достаточно слабая влияние этих свойств можно учитывать по формулам квазистационарно-го разрушения. [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...