Точность, жесткость, колебания

При работе автоматов и полуавтоматов в них могут возникать вибрации (колебания), которые ухудшают качество и точность обрабатываемых деталей, а также повышают износ деталей и узлов, резко снижают стойкость режуш,их инструментов. В отдельных случаях вибрации могут привести и к серьезной поломке автомата или полуавтомата. Причиной возникновения вибраций могут быть различные факторы. Они могут вызываться неуравновешенностью быстровращающихся деталей, вращением деталей с переменной или меняющейся жесткостью, колебанием режимов резания, изменением геометрии режущих инструментов и др. [c.368]

Вибро устойчивостью называется способность механизмов нормально работать при вибрации. Под вибрацией имеют в виду механические колебания с относительно малой амплитудой и высокой частотой. Вибрация обычно является следствием недостаточной уравновешенности масс звеньев механизмов и недостаточной их жесткости. Вибрация влияет на точность работы механизмов, изменяет потери на трение, вызывает усталостное разрушение деталей, особенно в случае механического резонанса. В связи с этим и ряде случаев необходимы специальные расчеты на виброустойчивость. [c.171]

Современная техника выдвигает повышенные требования к точности работы механизмов. Это потребовало отказаться от методов расчета механизмов, основанных на предположении об абсолютной жесткости звеньев. Сейчас получили распространение методы кинематического и динамического исследования механизмов с учетом деформируемости звеньев, их колебаний, воздействия вибраций на окружающую среду и человека. [c.4]

Показанные на рис. V.6 лопасти с пером, сваренным из листов нержавеющей прокатанной стали Д-50, эксплуатируются на опытном агрегате Волжской ГЭС с 1963 г. Будучи пустотелыми, они имеют меньшую массу и в то же время достаточно прочны, так как в них основную нагрузку при изгибе несут наружные слои. Такие лопасти не требуют наружной механической обработки, но это создает трудности, так как требует повышенной точности при изготовлении. Заготовки пера получают на мощных прессах в специальных штампах и после сварки термически обрабатывают. При этом надо предотвратить возможные деформации. Недостаточно изучены спектры колебаний таких лопастей, которые могут иметь низкие составляющие частоты, поэтому при конструировании следует обращать особое внимание на обеспечение достаточной жесткости лопасти. [c.140]

В книге излагаются структурный и кинематический анализы, динамика и точность механизмов, рассматриваются вопросы движения механизмов под действием заданных сил, погрешности механизмов и причины их возникновения. Даются основы расчетов на прочность, жесткость и устойчивость деталей механизмов и приборов, методы проектирования основных передаточных механизмов и защиты механизмов и приборов от колебаний изложены принципы их конструирования. [c.2]

Расчетную модель машиностроительной конструкции можно представить совокупностью взаимосвязанных простейших элементов, таких, как масса, жесткость, стержень, пластина или оболочка. Колебания этих элементов описываются достаточно простыми математическими зависимостями. Линейные размеры подсистемы, представляемой простейшим элементом, зависят от расчетной частоты, и с ее увеличением для удовлетворительной точности решения систему приходится разделять на все большее число элементов. Так, например, тонкостенная сварная балка в области низких частот может рассматриваться как сосредоточенная масса, в области средних частот — как стержень, а на высоких частотах — как набор пластин. Частотный диапазон применения стержневой модели значительно расширяется, если учесть сдвиг и инерцию поворота сечений при изгибе и кручении. Эти поправки особенно существенны для балок с малым отношением длины к высоте, набором которых можно представить балку переменного поперечного сечения. [c.59]

Экспериментальная проверка точности расчета форм и собственных частот с учетом сдвига и инерции поворота проводилась на двух балках, размеры которых показаны на рис. 21. Балка подвешивалась в узлах формы колебаний и возбуждалась электродинамическим вибратором, установленным вертикально над продольным ребром на верхней полке. В диапазоне от 100 до 1000 Гц находится четыре формы колебаний. Исследовалось также влияние дополнительных масс, прикрепленных к вертикальному ребру жесткости, что соответствовало увеличению погонной массы балки на 10% при сохранении площади Р. Результаты исследований приведены в табл. 2, где а — число узлов формы колебаний [c.67]

Обтачивание коренных и шатунных шеек выполняют на токарных станках с центральным приводом или на двухместных токарных станках с двусторонним приводом. При этом, как правило, проводится многорезцовая обработка шеек и концов валов. Однако при относительной простоте режущего Инструмента и наладки станка, возможности максимальной концентрации операций, применение токарной обработки зависит еще от партии обрабатываемых коленчатых валов, их длины, конструкции, заготовки (припусков под обработку) и имеет некоторые существенные недостатки. Так, затруднено использование твердосплавного инструмента из-за его низкой стойкости. Многие коленчатые валы, особенно среднего габарита, не обладают достаточной жесткостью для восприятия относительно высоких окружных сил при обтачивании с большими скоростями. Вследствие этого возникают вибрации, приводящие к низкой точности и большим параметрам шероховатости обрабатываемых поверхностей, а также преждевременному выходу инструмента из строя. Под центральный привод необходимо предварительно обработать базы, а для этого специально предусматривают приливы на противовесах, т. е. усложняется конфигурация поковки, увеличивается объем фрезерных работ. Кроме того, при оора-ботке коленчатого вала на станке с центральным приводом происходит его искривление из-за колебания допуска на размер, связывающий ось центров вала и поверхности под центральный привод. Фрезерование шеек коленчатых валов, как способ обработки, практически устраняющий недостатки токарной обработки, получило наибольшее распространение в [c.76]

Поэтому уменьшение диапазона колебаний значений жесткости станков, улучшение конструкции механизма суппорта и повышение общей жесткости системы являются важным средством повышения точности процесса и приближения опытных значений его параметров к расчетным. [c.62]

В первой задаче вьшолнен расчет собственных колебаний сложной разветвленной трубопроводной системы (рис. 3.14) при различных схемах конечноэлементной аппроксимации, включающих в себя соответственно 37 узлов и 36 элементов и 78 узлов и 77 элементов. Рассчитывались первые 6 частот и форм собственных колебаний, две из которых вместе с расчетной схемой МКЭ приведены на том же рисунке. При этом оценивалось влияние подробностей сетки МКЭ и поперечного сдвига в трубопроводе на результаты расчета, которые сведены в табл. 3.6. Из таблицы следует, что учет сдвигов оказывается существенным для элементов с меньшими относительными размерами (сетка 2) и приводит к снижению, как это должно быть, более высоких частот собственных колебаний. Использование принципа вложенных сеток позволяет заключить о достаточной точности первой из двух схем конечноэлементной аппроксимации. Исследования выполнены для следующих характеристик трубопровода. Температура протекающей в нем жидкости 270° С, коэффициент Пуассона для материала труб -0,3, модуль Юнга при температуре 300° С - 1,91 10 МПА, при 20° С -2,1 10 МПА. Наружный диаметр тройника В на участке АВ - 0,46 м при толщине стенки 0,04 м, а на участке BF - соответственно 0,328 м и 0,024 м. Наружный диаметр тройника С - 0,475 м, толщина стенки 0,048 м. Наружный диаметр трубопроводной ветки BF — 0,325 м, толщина стенки — 0,019 м, на остальных участках трубы имеют наружный диаметр 0,426 м и толщину стенки 0,024 м. Остальные размеры и характеристики жесткостей опор приведены на рис. 3.14. Решение этой задачи и других [48, 49] по- [c.109]

Проведенные исследования показали, что стабильность переднего положения силовых головок при работе по жестким упорам обычно в 5—10 раз выше, чем при работе по путевым упорам. Однако эта стабильность не может быть самоцелью, так как решающим фактором является точность осевых размеров обрабатываемых изделий. Многочисленные измерения показали, что далеко не во всех случаях точность отверстий при работе по жестким упорам выше, чем при путевом управлении, или разница в точности незначительна. Так, например, на автоматической линии Блок 1 разброс осевых размеров глухих отверстий по работе по жестким упорам составил почти 1,0 мм, а при работе по путевым упорам — не более чем 1,2 мм. Это объясняется тем, что на осевую точность, кроме стабильности положения корпуса силовой головки, влияют такие факторы, как осевая жесткость инструмента, шпинделя и подшипников, затупление инструмента, твердость обрабатываемого материала, колебания припусков на обработку, точность обработки базовых поверхностей и т. д. В этом суммарном балансе, особенно при значительных усилиях обработки влияние стабильности положения силовой головки может оказаться не основным и не решающим. [c.49]

Расчет габаритных пропорций, использующих теорию колебаний, может быть произведен с необходимой степенью точности для любых видов оборудования и станков. Принципиальная схема расчета не изменится, но в каждом отдельном случае может потребоваться значительное усложнение и удлинение расчета, т. к. появится необходимость учета ряда тонких конструкторско-технологических и производственных факторов (стыковые жесткости отдельных узлов, наличие тяжелых перемещающихся или сменных узлов, характер установки на фундамент и др.). [c.87]

При шлифовании несколькими кругами на одной бабке (фиг. 2, ж) на точность обработки оказывает влияние неоднородность абразивных кругов, колебание величин припусков и жесткость системы СПИД. На операциях предварительного шлифования с припуском 0,5—1,0 мм на диаметр обеспечивается точность размеров 0,05—0,10 мм при окончательном шлифовании с припуском 0,2—0,4 мм на диаметр выдерживается допуск 0,02 — 0,04 мм. С применением индивидуальной правки для каждого абразивного круга точность обработки повышается, но усложняется наладка станка. [c.605]

Осевое положение вала фиксируется одним радиальным подшипником, второй подшипник плавающий, Способ дает меньшую точность и жесткость фиксации осевого положения вала, чем предыдущий способ установки не боится изменений длины вала при колебаниях его температуры не требует выдержки высокой точности расстояний между торцевыми опорами на валу и в корпусе применяется обычно при чисто радиальных или радиальных и небольших осевых нагрузках. Длина вала не ограничена. [c.433]

Деталь может быть прочной, но не жесткой. Тогда она не сломается, но своей деформацией, хотя бы и в пределах нормы, будет нарушать точность сопряжения деталей, а в некоторых случаях вызывать чувство опасения у работающих около устройства. Например, недостаточная жесткость вала вызывала вибрацию машины и неприятные для рабочего звуки в редукторе. В другом случае рабочих беспокоили скрип и колебание площадки антресоли, где работал двигатель. [c.13]

Влияние внешних вибраций на точность измерения в данной системе сказывается меньше, чем в рассмотренных выше схемах. Действительно, по конструкции, принятой в машинах такой системы, ротор опирается на маятниковые опоры, имеющие в вертикальном направлении жесткость значительно большую, чем горизонтальном. При малых колебаниях опор их можно считать линейными и происходящими в горизонтальной плоскости. [c.12]

При исследовании этой задачи будем полагать, что балансировочная машина имеет коэффициенты динамического влияния колебаний опор значительно меньше единицы, что может быть достигнуто регулированием режима работы машины. В этом режиме работы балансировочной машины жесткость опор в горизонтальной плоскости и затухание практически не оказывают влияния на величины амплитуд колебания опор, что дает возможность пренебречь ими при исследовании влияния привода на точность уравновешивания. [c.464]

Значение А, а следовательно, и изменение / от нагрузки пропорциональны длине линии контакта или ширине ролика 6. Для уменьшения скольжения и колебаний передаточного отношения применяют узкие ролики или переходят от линейного контакта к точечному (6=0 и А = 0). Положение полюса качения связано также с распределением давления по длине линии контакта. При неравномерном распределении полюс смешается в сторону больших давлений. Давление может быть неравномерным вследствие деформаций валов или погрешностей изготовления. С этим связаны высокие требования к точности изготовления и жесткости вариаторов. [c.265]

Наиболее характерной жесткостью бесцентрово-шлифовальных станков, как мы видим, является жесткость в пределах 3000— 5000 кГ1мм. В условиях высокой жесткости станков существенно снижается влияние на точность обработки колебания величины силы резания, обусловленного неравномерностью твердости, непостоянством припуска, режимов резания и пр. [c.165]

Критерии работ о с п о с о б м о с т и и надежности корпусных деталей прочность, жесткость, долговечность. Прочность является основным критерием работоспособности для корпусных деталей, подверженных болылим нагрузкам, главным образом ударным и переменным. Для большинства корпусных деталей весьма существенным является критерий жесткости. Повышенные упругие перемещения в корпусах обычно приводят к неправильной работе механизмов, к понижению точности работы машин, способствуют возникновению колебаний. [c.460]

Сравним это уравнение с уравнением (90), в котором для общности будем считать, что вместо Q s mpt стоит Q i) видим, что тогда оба уравнения совпадают с точностью до обозначений. Следовате 1ьно, закон рассмот-репных выше механических колебаний и закон изменения заряда конденсатора аналогичны. При этом, сравнивая уравнения (90) и (101), найдем, что аналогами являются 1) для смещения (координаты) х — заряд q 2) для массы т — индуктивность L 3) для коэффициента вязкого сопротивления р, — омическое сопротивление R-, 4) для коэффициента жесткости с — величина 1/С, обратная емкости 5) для возмущающей силы Q — э. д. с. Е. [c.250]

Для Земли /з не равно в точности /д, потому что Земля не является точным шаром. Колебания, описываемые уравнениями (56), очень хорошо наблюдаются на опыте, приводя к возникновению эффекта, называемого вариацией широты. Эти колебания представляют настолько большой интерес, что для их изучения Международная широтная служба организовала несколько обсерваторий. Одна из них находится в Юкиа в Северной Калифорнии. Из формулы (55) следует, что для Земли период равен 305 дням. Наблюдаемое движение имеет годичную компоненту (интерпретируемую как вынужденное колебание) и свободный период в 420 дней. Когда в конце девятнадцатого века Ньюкомб, исходя из деформации Земли под влиянием изменения направления центробежной силы, объяснил увеличение периода с 305 до 420 дней, это было подлинным триумфом и позволило получить первые данные о жесткости Земли. [c.260]

Виброустойчивость. Увеличение рабочих скоростей в различных машинах приводит к появлению вибраций. Под в и б р о у с -тойчивостью понимают споссбность машины или прибора работать в заданном режиме вибрации. Поэтому увеличение жесткости деталей и конструкции механизма с целью уменьшения деформаций должно осуществляться с учетом явления вибрации. Вибрации влияют на точность механизма, вызывают размыв стрелки приборов, изменяют величину потерь на трение, а иногда приводят к усталостным поломкам деталей. Особую опасность представляют случаи резонанса, когда частота внешних периодических сил совпадает с собственной частотой свободных колебаний механизма, и амплитуды деформаций значительно возрастают. [c.210]

Модели и натурные конструкции могут испытываться на амортизаторах или упругих связях. При этом связи желательно устанавливать в узлах исследуемых форм колебаний. Необходимо контролировать потоки энергии, проходящие через связи и амортизаторы в фундамент или прилегающие конструкции, особенно при измерении демпфирующей способности системы. Уходящую через связи энергию можно оценивать по работе сил, действующих в местах присоединения связей, для чего необходимо предварительно измерить динамическую жесткость присоединяемых конструкций в указанных точках. Измерение амплитудно-частотных характеристик и форм колебаний конструкций с малыми коэффициентами поглощения требует достаточно точного поддержания частоты возбуждения, что может осуществляться генераторами с цифровыми частотомерами. При изменении частоты на = 8/а /2/7с в окрестности резонансной частоты / амплитуда колебаний изменяется на 30% (см. 1.3). Чтобы поддерживать амплитуду колебаний с точностью +30%, частота не должна изменяться больше чем на 8/о /2/л. Измерение вибраций невращающихся деталей осуществляется с помощью пьезокерамических акселерометров с чувствительностью 0,02—1 B/g. Акселерометр ввинчивается в резьбовое отверстие в конструкции или приклеивается. В случае необходимости получить информацию о колебаниях конструкции в большом числе точек (например, при анализе форм) датчик последовательно приклеивается в этих точках пластилином. При исследованиях вибраций механизмов, когда необходимо получить синхронную информацию с нескольких десятков датчиков, сигналы записываются на магнитную ленту многоканального магнитографа. Датчики делятся на группы так, чтобы число датчиков в группе соответствовало числу каналов магнитографа, а один из датчиков, служащий опорным для измерения фазы между каналами, входит во все группы. [c.147]

В работах, посвященных проблеме уравновешивания гибких роторов, ограничиваются обычно рассмотрением указанного выше частного случая, при котором задача может быть с формальной точки зрения сведена к задаче о плоских изгибных колебаниях очень во многих случаях допустимо и дальнейшее ее упрощение— полное пренебрежение инерцией поворотов и вращения дисков, т. е. рассмотрение расчетной схемы, состоящей из безынертных упругих участков вала (который к тому же предполагается круглым) и точечных сосредоточенных масс. В последнем случае задача уже в точности эквивалентна задаче о плоских изгибных колебаниях рассматриваемого вала соответствующие ей уравнения для амплитуд прогибов вала чаще всего записывают с помощью коэффициентов податливого вала (а не его коэффициентов жесткости) в форме (III.21) [c.127]

На рис..6, а nii — масса, приве денная к свободному концу иснытуе мого образца с перемещением Xi l — жесткость испытуемого образца — неупругое сопротивление мате риала образца и трение в соединитель ных элементах. Колебания рассма триваемой системы возбуждаются ста тическпм биением образца, зависящим от точности изготовления образца, захвата и его опор. Анализ сводится к расчету одномассной колебательной системы с возмущением колебаний путем гармонического перемещения свободного конца образца. Если нагружение рычага 7 (см. рис. 1, б) происходит через пружину, в динамической схеме необходимо учесть приведенную жесткость С2 (рис. 6, б) механизма нагружения и внешнее и внутреннее трение 2 в элементах соединения механизма нагружения. Если силовая схема машины содержит демпфер, сочлененный с рычагом 7 (см. рис. 1,6), то / 2 — неупругое сопротивление демпфера. Во время работы машины захват участвует в колебательном движении, описывая некоторую замкнутую кривую в плоскости, перпендикулярной оси образца. Так как жесткость упругой системы определяется главным образом жесткостью образца, которая обычно значительно [c.140]

Если микроколебания воздействуют на движущийся ползун, то, в зависимости от соотношения скоростей подачи и вибраций, жесткости толкающей пружины, интенсивности и направленности колебаний, а также ряда других факторов, может наблюдаться как явление виброподготовки (в моменты остановок между скачками), так и обратное явление уменьшения скачков вплоть до полного их исчезновения. Последнее позволяет в некоторых случаях устранить фрикционные автоколебания, вредно влияющие на плавность и точность относительного перемещения трущихся деталей (в момент скачка стол металлорежущего станка нередко проскакивает положение, в котором его требовалось остановить). [c.270]

При исследовании влияния параметров механизма поворота руки па точность позициопирования задавалось паспортное значение погрешности позиционирования и оценивалось время, по истечении которого колебания захвата руки не превышали этой величины. Оценивалось влияние следующих параметров коэффициента усиления цепи обратной связи коэффициентов вязкого сопротивления, жесткостей механической системы, параметров и характеристик сервоклапана, модуля упругости жидкости при объемном сжатии, силы трения и т. д. Для оценки работоспособного состояния робота введен коэффициент Яд [c.56]

На основании проведенных исследований выяснено, что жесткость l (см. рис. 1 в статье А. Н. Ананьева, Е. Г. Ананьевой, И. Н. Статникова Разработка и идентификация математической модели промышленного робота с электрогидравлическим приводом ) гораздо сильнее влияет на точность позиционирования, чем жесткость С . Малые величины приводят к увеличению времени разгона, торможения, а также способствуют возникновению колебаний большой амплитуды. При больших значениях i колебания захвата отсутствуют и происходит плавное подтягивание руки к точке позиционирования. Максимальные величины ускорений при разгоне и торможении практически не зависят от С . Значения коэффициента Яд в зависимости от приведены ниже ( i — исходное значение жесткости j) [c.59]

Циклограмма работы револьверной головки токарного станка с ЧПУ, полученная при экспериментальном исследовании кинематических параметров, приведена на рис. 7.4. Длительность цикла работы Гц определяется работой электродвигателя индивидуального привода головки. Она устанавливается по записи скорости (Од ротора электродвигателя. Начало поворота револьверной головки запаздывает на время р.ф, включающее время разгона ротора с помощью муфты, расфиксации и включения кулачковой муфты. Начало поворота головки сопровождается ударом (скорость о)р и ускорение е ). После окончания разгона t-p начинается участок установившегося движения ty T Головка поворачивается на угол, несколько больший ф = 2tl/zq, величина которого контролируется датчиком положения. По команде от датчика происходит реверс двигателя рев, сопровождающийся переходным процессом tj и затухающими колебаниями Врев, ty a в конце реверса, когда головка фиксируется механизмом предварительной фиксации, на участке производится осевое перемещение головки, фиксация и зажим. Сигнал на отключение электродвигателя выдается датчиком контроля окончания зажима. Применение в механизме фиксации плоских шестерен с торцевым зубом (z = 12) позволяет обеспечить точность б = 20" и достаточно высокую жесткость. Надежность фиксации головки определяется качеством и точностью регулировки положения датчиков и механизмов, осуществляющих предварительную фиксацию, так как [c.124]

Трудности в численных расчетах, встречающиеся при исследовании балки, опертой на жесткие пружины, обсуждались Пестелем и Леки [4.8. Эта проблема становится еще более актуальной при расчете панелей самолетов. Одной из основных возникающих здесь трудностей является цепочка перемножений матриц типа представленных в уравнении (4.125), так как если цепочка становится длинной, а жесткость упругого элемента, определяющая матрицу [Р], существенно превышает жесткость балки на изгиб, определяющую матрицу [U], то возникает неустойчивость процедуры численного счета, что по существу является результатом вычисления малых разностей больших чисел в вычислительных машинах при конечной точности представления чисел. Для задач о свободных колебаниях это означает, что иногда, особенно когда это связано с задачами, описываемыми уравнениями высоких порядков (типа уравнений оболочек), возникают трудности определения частот, при которых частотный определитель достаточно близок к нулю, с тем чтобы с необходимой точностью найти формы колебаний. При решении задач о вынужденных колебаниях может вызвать затруднение процедура численного обращения матрицы (см. уравнение (4.128)). Как было показано Лином и Макданиэлом [4.7], это связано с соотношением [c.186]

Если точность определения коэффициентов не имеет существенного значения, то можно определять значения коэффициента Г) вдали от частоты резонанса, но для этого следует использовать подход, основанный на примере динамической жесткости. Здесь возможны различные постановки экспериментов. Например, можно изменять массу т с тем, чтобы в широком диапазоне изменялось значение резонансной частоты Шрез и можно было получить ряд дискретных значений коэффициентов Т1 для различных частот колебаний. В принципе таким способом оказывается возможным установить связь этих результатов с результатами, найденными с использованием динамических жесткостей. Почти теми же средствами можно определить [c.191]

Из Приведенных соотношений видно, что теория динамического поведения произвольной однопролетной балки, для которой с определенной точностью можно достаточно хорошо выделять резонансные частоты колебаний, может быть сведена к единственному соотношению, если для каждой системы полученных условий определены параметры эффективных масс и жесткостей. Для ряда случаев интегралы и ряды в выражении (5.18) можно вычислить с помощью таблиц нормальных форм колебаний, составленных Бишопом и Джонсоном [5.19]. Некоторые из этих интегралов и рядов приведены в табл. 5.1 для ряда концевых условий. [c.218]

Несколько меньшее влияние на быстроходность оказьшает масса руки. Однако влияние этой массы сказывается на точности, что заставляет заботиться об оптимизации схемы привода, облегчении деталей руки при одновременном обеспечении ее жесткости, с тем чтобы снизить отношение общего веса руки к весу транспортируемой детали или оснастки (в частности, за счет применения композитных материалов). Влияние заданной точности позиционироваш1я существенно зависит от параметров колебательной системы, включающих силы демпфирования. У ряда испытанных конструкций промышленных роботов из-за колебаний схвата средняя скорость снижается не менее чем в 2 раза. [c.224]

Способ дает меньшую точность и жесткость фиксации осевого положения вала, чем предыдущий способ установки не боится изменений длины вала при колебаниях его температуры не требует выдержки высокой точности расстояний между торцовьпп опорами на валу и в корпусе применяют обычно при чисто радиальных пли радиальных и небольших осевых нагрузках. Длина вала не ограничена. [c.289]

Таким путем можно определить частоту свободных поперечных колебаний многопролетной балки, лежащей на жестких точечных опорах, с любой степенью точности. Метод последовательных приближений этого типа был разработан Гогенэмзером и Прагером в применении к задаче расчета частот свободных поперечных колебаний многоопорной балки с известными условиями крепления на обоих крайних сечениях. Ими же была решена задача определения необходимой жесткости упругого защемления на одном из концов двухопорной балки по заданной частоте свободных колебаний и получено общее выражение, лежащее в основе всего метода. [c.230]

В предыдуш,ем параграфе указывалось, что в обш,епринятых методах расчета диаметр вала, а следовательно, и основные его характеристики принимаются постоянными по всей длине. В действительности диаметр вала сравнительно мало меняется по длине валопровода, однако даже это малое изменение может суш,ественно сказаться на указанных его характеристиках (главным образом, на его изгибной жесткости). Так, диаметр гребного вала превосходит диаметр промежуточного обычно в 1,1 —1,2 раза, что приводит к расхождению в жесткостных характеристиках 1,5—2 раза. Это обстоятельство также нашло свое отражение в излагаемой методике, позволяющей производить расчет поперечных колебаний многопролетной балки со ступенчатым изменением сечения. Однако такой подробный расчет оказывается чрезвычайно сложным. Он существенно упрощается с сохранением достаточной точности при приведении каждого пролета вала к постоянному сечению по рекомендованным в 26 формулам (264) и (265). [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...