Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Термическая при сварке

П некоторых случаях при сварке высоколегированных сталей основной металл в зоне термического влияния после резки также удаляют механическим путем. Перед сборкой кромки и прилегающие участки основного металла (на 40 мм от кромки) должны быть очищены от масла, ржавчины и других загрязнений металлическими щетками, дробеструйной обработкой или химическим травлением. Детали собирают на прихватках (коротких швах)длиной 20—30 мм и более или в специальных сборочных приспособлениях.  [c.16]


Многослойная сварка ввиду многократного воздействия термического цикла сварки на основной металл в околошовной зоне изменяет строение и структуру зоны термического влияния. При сварке длинными участками после каждого последующего прохода предыдущий шов подвергается своеобразному отпуску.  [c.212]

Поэтому при проверке пригодности принятого режима и определении температуры подогрева при сварке закаливающихся сталей достаточно использовать результаты стандартных испытаний стали по методике ИМЕТ-1 или валиковой пробы, на основании которых можно получить зависимости изменения конечных механических свойств металла околошовной зоны от скорости охлаждения и длительности пребывания выше Ас . По этим данным можно установить интервал скоростей охлаждения, ограничивающий область частичной закалки стали в зоне термического влияния, и выбрать расчетное значение по допускаемому проценту мартенсита в структуре и благоприятному сочетанию механических свойств.  [c.233]

В практике сварки сталей повышенной прочности содержание мартенсита в структуре металла зоны термического влияния обычно ограничивают 20—30%. Больший процент содержания мартенсита (иногда до 50%) допускают лишь при сварке изделий с малой жесткостью при обязательной последующей термообработке.  [c.234]

Теория распространения теплоты при сварке позволяет рассчитывать скорости охлаждения и время пребывания металла зоны термического влияния в определенном интервале темпера-  [c.234]

При выборе марки стали на стадии проектирования сварной конструкции может возникнуть необходимость ориентировочной оценки необходимости подогрева перед сваркой. Для приближенной оценки влияния термического цикла сварки па закаливаемость околошовной зоны и ориентировочного определения необходимости снижения скорости охлаждения за счет предварительного подогрева можно пользоваться так называемым эквивалентом углерода. Если при подсчете эквивалента углерода окажется, что Сэ < 0,45%, то данная сталь может свариваться без предварительного подогрева если Сд 0,45%, то необходим предварительный подогрев, тем более высокий, чем выше значение Сэ.  [c.239]

Рпс. 152. Структурные превращения в зоне термического влияния при сварке чугуна  [c.325]

Циклограммы процесса шовной сварки бывают с непрерывным включением тока (рис. 5.36, а) и с прерывистым (рис. 5.36, б). Последовательность этапов технологических операций в начале и при завершении сварки шва такая же, как и при точечной. Циклограмму с непрерывным включением тока применяют для сварки коротких швов и металлов и сплавов, не склонных к росту зерна и не претерпевающих заметных структурных превращений при перегреве околошовной зоны (низкоуглеродистые и низколегированные стали). Циклограмма с прерывистым включением тока обеспечивает стабильность процесса и высокое качество сварного соединения при малой зоне термического влияния. Ее используют при сварке длинных швов на заготовках из высоколегированных сталей и алюминиевых сплавов.  [c.217]


Проведение этих мероприятий во многом зависит от габаритных размеров и конструктивного оформления сварных заготовок. Для сложных заготовок с элементами больших толщин и размеров при наличии криволинейных швов в различных пространственных положе-йиях можно применять только хорошо свариваемые металлы. Последние сваривают универсальными видами сварки, например ручной дуговой покрытыми электродами или полуавтоматической в защитных газах в широком диапазоне режимов. При сварке не нужны, например, подогрев, затрудненный вследствие больших толщин и размеров элементов, а также высокотемпературная термическая обработка, часто невозможная ввиду отсутствия печей и закалочных ванн соответствующего размера. Для простых малогабаритных узлов возможно применение металлов с пониженной свариваемостью, поскольку при их изготовлении используют самые оптимальные с точки зрения свариваемости виды сварки, например электронно-лучевую или диффузионную в вакууме. При этом легко осуществить все необходимые технологические мероприятия и требуемую термическую или механическую обработку после сварки.  [c.246]

Почему при сварке деформируемых сплавов А1, упрочненных термической Обработкой, прочность в зоне термического влияния уменьшается -  [c.105]

Сварка Ti сопряжена с определенными трудностями, главной из которых является большая химическая активность Ti при высоких температурах по отношению к N2, Оа и На- Поэтому необходимым условием для получения качественного соединения при сварке является надежная защита от газов воздуха не только сварочной ванны, но и остывающих участков металла шва и зоны термического влияния вплоть до температуры 500°. Необходимо также защищать обратную сторону шва даже в том случае, если она не расплавляется, а только нагревается свыше 500° С.  [c.106]

Сварка сталей. Многие детали автомобиля изготовляют из среднеуглеродистой или малолегированной стали и часто обрабатывают их термически. При сварке и наплавке этих сталей образуются окислы, выгорают легирующие элементы и меняется термообработка. Всего этого можно избежать подбором электродов и режима сварки.  [c.118]

При удалении источника нагрева металл сварочной ванны кристаллизуется, образуя сварной шов, который и соединяет свариваемые элементы в одно целое. Металл сварного шва обычно значительно отличается от o itoBHoro свариваемого металла по химическому составу и структуре, так как металл шва всегда имеет структуру литого металла. Рядом со швом в основном металле под действием термического цикла сварки образуется различной протяженности зона термического влияния, металл которой нагревался в интервале температура плавления — температура критических точек, в результате чего в металле происходят структурные изменения.  [c.4]

При двухдуговой сварке (рис. 26, б) иснользуют два электрода (при многодуговой несколько). Дуги могут гореть в общую или раздельные сварочные ванны (когда металл нша после первой дуги уже полностью закристаллизовался). При горении дуги в раздельные сварочные ванны оба электрода обычно перпендикулярны плоскости изделия. Изменяя расстояние между дугами, можно регулировать термический цикл сварки, что ван по при сварке закаливающихся сталей.  [c.34]

Теплота, выделяемая при сварке, распространяется вследствие теплопроводности в основной металл. Этот процесс характеризуется термическим циклом. В каждой точке околошовной зоны температура вначале нарастает, достигая максимума, а затем снижается. Чем ближе точка расположения к границе сплавления, тем быстрее происходит нагрев металла в данном участке и тем выше максимальная температура, достигаемая в нем. При значительном удалении от нгва нагрев основного металла практически не происходит.  [c.211]

Таким образолс, различные участки основного металла характеризуются различными максимальными температурами и различными скоростями нагрева и охлаждения, т. е. подвергаются своеобразной термообработке. Поэтому структура и свойства основного металла в различных участках сварного соединения различны. Зону основного металла, в которой под воздействием термического цикла при сварке произо1нли фазовые и структурные изменения, называют зоной термического влияния. Характер этих превращений и протяженность зоны термического влияния зависят от состава и теплофизических свойств свариваемого металла, способа и режима сварки, типа сварного соединения и т. п.  [c.211]


Рассмотренное разделение зоны термического влияния — приближенно. При переходе от одного структурного участка к другому ргмеются промежуточные структуры. Кроме того, диаграмму железо — углерод мы рассматривали статично, в какой-то момент существования сварочной ванны. В действительности температура в точках зоны термического влияния изменяется во времени в соответствии с термическим циклом сварки.  [c.214]

При сварке термически упрочненных сталей на участках рекристаллизации и старения может произойти отпуск металла с образованием структуры сорбита OTny ita и понижением прочностных свойств металла. Технология изготовления сварных конструкций из низколегированных сталей должна предусматривать минимальную возможность появления в зоне термического влияния закалочных структур, способных привести к холодным трещинам, особенно при сварке металла больших трещин. При сварке термически уирочпеп[п,]х сталей следует принимать меры, предупреждающие разупрочнение стали на участке отпуска.  [c.214]

Влияние скорости охлаждения в наибольншй степени проявляется при дуговой сварке однослойных угловых hibob и последнего слоя многослойных угловых и стыковых швов при нало кепии их на холодные, предварительно сваренные швы. Металл многослойных швов, кроме последних слоев, подвергающийся действию повторного термического цикла сварки, имеет более благоприятную мелкозернистую структуру. Поэтому он обладает более низкой 1 ритической температурой перехода в хрупкое состояние.  [c.216]

Технология сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей отличается незначительно. Режимы сварки зависят от конструкции соединения, типа шва и техники сварки (табл. 53). Свойства металла околошовной зоны зависят от термического цикла сварки. При сварке угловых однослойных швов и стыковых и угловых швов па толстолистовой стали типа ВСтЗ па режимах с малой погонной энергией в околошовной зоне возможно образование закалочных структур с пониженной пластичностью. Предупредить это можно увеличением сечения швов или применением двухдуговой сварки.  [c.225]

Повышение коррозионной стойкости швов в морской воде достигается использованием электродной проволоки марки Св-08ХГ2С. Структура и свойства металла шва и околошовной зоны на низкоуглеродистых и низколегированных сталях зависят от марки использованной электродной проволоки, состава и свойств ОСЕОВПОГО металла и режима сварки (термического цикла сварки, доли участия основного металла в формировании шва и фо])мы шва). Влияние этих условий сварки и технологические рекомендации примерно такие же, как и при ручной дуговой сварке и сварке под флюсом.  [c.226]

Поньсшение содержания углерода, а также степени легирования стали увеличивает склонность стали к резкой закалке, в связи с чем такие стали обладают высокой чувствительностью к термическому циклу сварки и околошовная зона оказывается резко закаленной, а следовательно, непластичной при всех режимах сваркн, обеспечивающих удовлетворительное формировапио шва.  [c.230]

Увеличение степени легирования при повышенном содержании углерода повышает устойчивость аустенита, и, практически, при всех скоростях охлаждения околошовной зоны, обеспечивающих удовлетворительное формирование шва, распад аустенита происходит в мартенситной области. Подогрев изделия при сварке не снилгает скорости охлаждения металла зоны термического влияния до значений, меньншх, чем w p, более того, способствует росту зерна, что вызывает снижение деформационной способности и приводит к возникновению холодных трещин.  [c.241]

Особенность термического цикла многослойной сварки указанными методами состоит в том, что теплота второго и последующих слоев не позволяет металлу околошовной зоны 1-го слоя охладиться ниже определенной температуры. После сварки 2-го и последующих слоев околошовпая зона охлал<дается значительно медленнее, чем после сварки одного 1-го слоя (рис. 121, а). При налоп(епии 1-го слоя температура точки 1 резко возрастает, превышая температуру Ас , а затем резко надает. В момент, когда температура в точке 1 понизится до допустимого значения Т > > Гм)) тепловая волна от наложения 2-го слоя осуществит повторный нагрев металла околошовной зоны 1-го слоя, но до температуры более низкой, чем при сварке 1-го слоя.  [c.241]

При наложении последующих слоев необходимо также обеспечить автотермообработку (отпуск) всего металла на участке зоны термического влияния, закаленного при сварке предыдущего слоя. В условиях скоростей нагрева при сварке и непродол-  [c.244]

Рис. 135. Термический цикл основного металла в зоне термического влияния при сварке и последующей термообработки закаливающихся хромистых сталей сплошные лппип — сопутствующий подогрев 380° С Рис. 135. <a href="/info/7448">Термический цикл</a> <a href="/info/384895">основного металла</a> в <a href="/info/7204">зоне термического влияния</a> при сварке и последующей термообработки закаливающихся <a href="/info/36274">хромистых сталей</a> сплошные лппип — сопутствующий подогрев 380° С
Воздействие термического цикла сварки приводит к росту зерна в околоиюииой зоне, при атом происходит утолщение меж-  [c.370]

Раз есть реальные способы, то можно в общем случае считать, что шов равнопрочен с основным металлом. Принципиально иное положение околошовной зоны. Состав околошов-ной зоны при сварке не изменяется, но меняется и не в лучшую сторону ее строение. Реакщ я основного металла на термический цикл сварки и характеризует в первую очередь свариваемость металла.  [c.399]


Стыковые соединения элементов плоских и пространственных заготовок наиболее распространены. Соединения имеют высокую прочность при статических и динамических нагрузках. Их выполняют практически всеми видами термической и многими видами термомеханической сварки. Некоторая сложность применения сварки с повышенной тепловой мощностью (автоматической под флюсом, пла ,менной струей) связана с формированием корня шва. В этом случае для устранения сквоз юго прожога при конструировании соединений необходимо предусматривать съемные и остающиеся подкладки. Другой путь — применение двусторонней сварки, однако при этом необходимы кантовка заготовки и свободны подход К корневой части сварного соединения. При сварке элементов различных толщин кромку более толстого элемента выполняют со скосом для уравнива1П1Я толщин, что обеспечивает одинаковый нагрев кромок н исключает прожоги в более тонком элементе. Кроме того, такая форма соед шения работоспособнее вследствие равномерного распределения деформаций и напряжений.  [c.247]

Вследствие неравномерного нагрева при сварке в сварном соединении возникают пластические деформации сжатия. Это равносильно уменьшению длины шва и около-ц10вной зоны. При этом после завершения термического цикла уменьшаются начальные размеры вдоль и поперек сварного соединения, т. е. происходят поперечное и продольное укорочения. Поперечные укорочения обычно больше, чем продольные для образцов небольших размеров.  [c.77]


Смотреть страницы где упоминается термин Термическая при сварке : [c.58]    [c.213]    [c.214]    [c.214]    [c.215]    [c.217]    [c.218]    [c.224]    [c.240]    [c.268]    [c.289]    [c.290]    [c.304]    [c.316]    [c.353]    [c.353]    [c.365]    [c.370]    [c.385]    [c.231]    [c.250]   
Материалы в машиностроении Выбор и применение Том 2 (1968) -- [ c.137 , c.138 ]



ПОИСК



219 — Сварка и соединения коррозионностойкие — Обаботка термическая

219 — Сварка и соединения мартенситностареющие) Азотирование 226 — Обработка термическая, соста

336 — Сварка газовая жаропрочные — Термическая обработка — Режимы

336 — Сварка газовая свойства 339 — Термическая обработка — Режимы

Быстродействующий дилатометр ИМЕТ-ДБ для исследования кинетики фазовых превращений в условиях термических циклов сварки

Валиковая проба МВТУ и пробы X. Шнадта и Ю. Чабелки для исследования влияния режимов и технологии сварки на свойства и структуру зоны термического влияния

Влияние изотермической выдержки на стадии охлаждения термического цикла сварки

Влияние параметров Термического цикла сварки и состава сталей на рост зерна

Влияние параметров термического цикла сварки и состава сплавов титана на рост зерна

Влияние пластической деформации аустенита на кинетику мартенситного превращения при сварке, термической и термомеханической обработке

Влияние скорости охлаждения и других параметров термического цикла сварки на сопротивляемость закаливающихся сталей задержанному разрушению в околошовной зоне

Влияние термического цикла сварки на структуру и свойства металла в сварных соединениях Характерные зоны металла в сварных соединениях

Влияние термоциклирования на стадии охлаждения термического цикла сварки

Газовая сварка и термическая резка

Газовая сварка и термическая резка металлов

Глава IX. Деформация и напряжения при сварке Причины возникновения термических напряжений и дефорI маций

Деформации и напряжения при сварке , 49. Причины возникновения термических напряжений и деформаций

Зона термического влияния при сварке малоуглеродистых стаСтруктура и свсйгства металла зоны термического влияния при сварке закаливающихся сталей и чугуна

Источники питания для дуговой сварки, наплавки и термической резкл металлов (И. И Заруба, А. Л. Рывкин)

КОТЕЛЬНЫЕ Термическая обработка после сварк

Классификация и сущность сварки, наплавки и термической резСварные соединения и швы

Композиционные Режимы сварки и термической обработки

Критерии выбора технологии и режимов сварки и последующей термической обработки сварных соединений

Машина и методика ИМЕТ-1 для исследования влияния параметров термических циклов сварки и пластической деформации на структуру и свойства металлов

Методы исследования кинетики фазовых превращений в условиях термических циклов сварки

Назначение 2.216, 218 — Обработка термическая 2.218, 219 Сварка и соединения сварные

Напряжения и деформации при сварке. Термическая обработка сварных конструкций

Оборудование для сварки плавлением и термической резки

Общие критерии выбора технологии и режимов сварки и последующей термической обработки сварных соединений

Организация сварки, термической обработки и контроля

Основные термические источники энергии при сварке

Основы проектирования и организации энергоснабжения для дуговой сварки и термической обработки

Основы теории сварки Классификация видов сварки, наплавки, термической резки металлов и сварные соединения

Особенности изменения структуры и свойств металла в зоне термического влияния при сварке различных цветных металлов и сплавов

Оценка свариваемости и классификация испытаний И Изменения в зоне термического влияния сталей при сварке

Подогрев при сварке, термическая обработка и контроль сварных роторов

Превращения аустенита в условиях термических циклов сварки. Влияние состава и исходной структуры стали, степени гомогенизации и размера зерна аустенита на кинетику превращения

Превращения бета-фазы сплавов титана в условиях термических циклов сварки

Пробы для исследования влияния технологии и режимов сварки на свойства и структуру зоны термического влияния

Расчет параметров термического цикла сварки

Регулирование структуры и механических свойств сварных соединений сталей и сплавов титана при сварке и последующей термической и термомеханичеекой обработке

Сварка Применение подогрева и термической

Сварка зона термического влияния

Сварка и последующая термическая обработка стали 15Х2М2ФБС

Сварка и последующая термическая обработка стали 15ХМФКР

Сварка и последующая термическая обработка стали 34ХМА

Сварка и последующая термическая обработка хромомолибденованадиевых сталей

Сварка и последующая термическая обработка хромомолибденовых сталей

Сварка и термическая резка

Сварка круговых швов на с термической и механической

Сварка с регулированным термическим

Сварка с регулируемым термическим циклом

Сварка с термической и механической

Сварка термическая обработка соединений

Сварка термически упрочненных стаСварка высоколегированных сталей и сплавов

Сварка термически упрочненных сталей

Сварка термический цикл

Способ сварки термический

Сталь Термическая обработка после сварк

Сущность и техника различных способов сварки плавлением и термической резки

Термическая обработка и правка изделий после сварки

Термическая обработка изделий после сварки

Термическая обработка после сварки

Термическая обработка при сварке

Термическая обработка стыков и контроль качества сварки

Термическая при сварке стали легированной для

Термическая при сварке стали легированной конструкционной

Термическая при сварке стали углеродистой

Термические виды сваркит

Термические источники энергии при сварке

Термические расчеты применительно к сварке массивного тела j точечным источником тепла

Термические циклы околошовной зоны при сварке и наплавке сталей и титана

Термические циклы сварки, предопределяющие структуру и свойства сварных соединений

Термический режим сварки и окончательная термическая обработка сварных конструкций

Термический цикл и его регулирование при многослойной сварке

Термический цикл при многослойной сварке

Термический цикл при однопроходной сварке и его основные характеристики. Максимальные температуры

Термический цикл при однопроходной сварке. Максимальные температуры

Термический цикл при сварТепловые процессы при электрошлаковой сварке

Термический цикл сварки и структура сварного соединения

Термический цикл электрошлаковой сварки

Технология атомно-водородной сварк термической и химико-термической

Технология сварки термической и химико-термической

Уменьшение сварочных деформаций, напряжений и перемещений 59 - Конструирование 59 - Нагревы и охлаждения неравномерные 60 - Пластическое деформирование 60 - Термическая обработка 61 Технология и сварка

Характеристика термического цикла сварки стале



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте