Расчет Форма

Примечание. Основным выходным параметром при аэродинамическом или гидродинамическом расчете конфигурации деталей является лобовое сопротивление. Для расчета внутренней баллистики реактивного двигателя таким параметром будет его тяга. В случае акустического расчета формы зрительного зала основным требованием является равномерное распределение звуковой энергии по площади основания зала. [c.9]

В дальнейшем справочные таблицы по допускам и посадкам должны быть представлены в удобной для вероятностных расчетов форме. [c.85]

Легко предсказать свойства нейтрино. В соответствии с законом сохранения электрического заряда и с тем, что нейтрино че ионизует атомов среды, через которую оно пролетает, заряд нейтрино должен быть равен нулю. Масса нейтрино тоже должна быть равна нулю (или во всяком случае много меньше массы электрона — см. п.З этого параграфа). Это связано с тем, что нейтрино уносит большую часть энергии р-распада. Из отсутствия ионизации следует также равенство нулю или чрезвычайная малость магнитного момента нейтрино. Спин нейтрино должен быть полуцелым. Это связано с тем, что характер спина (целый или полуцелый) атомного ядра определяется, как было показано в 4, массовым числом А. В процессе р-распада А не меняется и, следовательно, характер спина ядра должен сохраняться. Вместе с тем вылетающий в результате р-распада электрон уносит с собой спин /г/2, что должно привести к изменению характера спина ядра. Противоречие устраняется, если приписать нейтрино полуцелый спин. Теоретический расчет формы р-спектра, сделанный в разных предположениях относительно значения спина нейтрино, показал, что его спин должен быть равен h /2. Проведенное рассуждение одинаково справедливо как для р--распада, так и для р+-распада. [c.144]

Реальную щель нельзя считать бесконечно узкой. Для точного расчета. формы контура спектральной линии суммируют световые колебания с учетом их фазовых соотношений для всех элементарных бесконечно узких зон, на которые можно мысленно разбить реальную щель. [c.21]

Как уже упоминалось, наличие пластической деформации у конца трещины приводит к увеличению затрат работы па ее продвижение. Эта работа должна быть определена экспериментально, но иногда ее можно вычислить аналитически, пользуясь некоторой моделью трещины и небольшим числом экспериментальных данных. В частности, как отмечалось выше ( 26), для плоского напряженного состояния пластическая область (работа пластической деформации в этой области отождествляется с работой разрушения) имеет удобную для расчета форму в виде узкой зоны перед краем трещины. Остальной объем тела находится в упругом состоянии. Используем энергетическое условие (4.6) для определения критических состояний равновесия. В дальнейшем это условие будет использовано для расчета докритических состояний ( 29) и долговечности при повторном нагружении ( 30). [c.231]

Формулу (32.15) часто записывают в более удобно для расчета форме [c.388]

Расчет формы изношенной поверхности при ограниченной длине направляющих Особенность расчета направляющих, когда суппорт может свешиваться с них, заключается в том, что площадь контакта между суппортом и станиной изменяется, и эпюра давлений будет являться функцией не только длины контакта I, но и положения суппорта z (рис. 93, слева). Так как х, г и I свя заны зависимостью х = z I, то [c.298]

Рассмотрим методику оценки износа профиля на примере кулачкового механизма с поступательным толкателем и башмаком в виде острия (рис. 98). Данная пара относится к 4-й группе и / типу сопряжений, так как направляюш,ие толкателя определяют направление х—х возможного сближения деталей при износе и для данного случая соблюдается условие касания (1). Износ толкателя мало влияет на изменение закона его движения и основную роль будет играть искажение начального профиля кулачка при его износе. Для расчета формы изношенной поверхности кулачка также следует исходить из закономерностей изнашивания материалов, например вида (И), применяя их для каждого участка поверхности. Однако в этом случае должны учитываться следующие особенности расчета. [c.307]

Для аналитического расчета формы изношенной поверхности цилиндра необходимо не только оценить действие всех основных причин при каждом положении поршня, но и учесть, что сам износ приводит к изменению нагрузок и других факторов, определяющих процесс изнашивания. [c.311]

Полученная на основании проведенного расчета форма изношенной поверхности зуба (эпюра I на рис. 100, б) показывает, что в полюсе зацепления, где нет относительного скольжения, износ отсутствует. Здесь возможно смятие поверхностей при недостаточной твердости материалов или выкрашивание вследствие усталости. Наблюдения за износом профилей зубчатых передач показывают, что на форму изношенной поверхности в ряде случаев влияют дополнительные факторы, неучтенные в принятой схеме расчета. [c.315]

Экспериментальная проверка точности расчета форм и собственных частот с учетом сдвига и инерции поворота проводилась на двух балках, размеры которых показаны на рис. 21. Балка подвешивалась в узлах формы колебаний и возбуждалась электродинамическим вибратором, установленным вертикально над продольным ребром на верхней полке. В диапазоне от 100 до 1000 Гц находится четыре формы колебаний. Исследовалось также влияние дополнительных масс, прикрепленных к вертикальному ребру жесткости, что соответствовало увеличению погонной массы балки на 10% при сохранении площади Р. Результаты исследований приведены в табл. 2, где а — число узлов формы колебаний [c.67]

Задачу о колебаниях составных стержней и рам при действии гармонического возбуждения можно свести к системе линейных алгебраических уравнений с ленточной матрицей. Элементами матрицы являются суммы гиперболических и гармонических функций, зависящих от размеров стержней и частоты. С увеличением длины участка стержня и частоты аргументы функций растут, что при расчете на ЭЦВМ с ограниченным количеством значащих цифр приводит вначале к замене гиперболических функций экспонентами, а при дальнейшем росте аргумента — к потере гармонических функций. При этом матрица системы вырождается и получить удовлетворительное решение не представляется возможным. Например, на ЭЦВМ типа Минск вычисления производятся с семи значащими цифрами, поэтому при расчете колебаний опертой балки, начиная с третьей формы, гиперболические функции заменяются экспонентами, а расчет форм колебаний выше пятой практически осуществить не удается, так как теряются гармонические функции. [c.107]

Еще более интересными являются расчеты форм упругой линии вала при различных скоростях вращения. Представляется, что за эту форму следует принимать выражение, стоящее в квадратных скобках в формуле (111. 12). [c.121]

Аналогично находим формы колебаний других тонов. На рис. 3-26 приведены построенные по результатам расчета формы колебаний всех четырех тонов. [c.174]

Материал Коэффициент для расчета Форма заточки [c.140]

Имея данные для отдельных агрегатов, можно определить значение коэффициента доступности для машины в целом /(дм- Необходимая информация по агрегатам представляется в форме, удобной для определения величин, требуемых при расчете (форма 5). [c.241]

Представим <7,,2 в удобной для расчетов форме. Приведя к общему знаменателю правую часть формулы (8-1), получаем [c.203]

Во всех расчетах форма частиц предполагалась сферической. Естественно, что приведенные в табл. 1 поверхности пыли [c.201]

Определение коэффициентов осуществляемой функции. Рассмотрим подробнее расчет форм 4, 5, а также наиболее простых форм 2 я 3 при торможении по пути . Осуществляемая функция, интеграл (16), система уравнений (17), ее решение и формулы для подсчета конструктивных параметров для каждой формы приведены в табл. 2. Для форм [c.303]

Коэффициенты для расчета форм 2, 3, 5 и 6 при торможении по пути гидроприводов с разными параметрами (o=2v.) [c.308]

В проектировании применяются следующие виды расчетов геометрические (расчет размерных цепей, координат, зазоров и натягов и т. п.) кинематические (расчет передаточных отношений кинематических цепей, расчет траектории и т. п.) динамические (расчет сил, скоростей, ускорений и т. п.) аэродинамических свойств (расчет формы наименьшего сопротивления для движущихся тел и т. п.) технологические (расчет режимов обработки, производительности, ритма, такта и т. п.) прочностные (расчет нагрузок, напряжений, прочности, деформаций и т. п.) жесткости и виброустойчивости (расчет жестко- [c.132]

Рис. 47. Схема к расчету формы свободных колебаний многопролетной конденсаторной трубки.

Рассмотрим теперь форму линии флуоресценции, описываемую формулой (2.17). При 7t > 1 экспонентами в этой формуле можно пренебречь. Приходим к лоренцевской форме оптической линии, чья полуширина 7 равна обратному времени жизни 1/Ti атома в возбужденном состоянии. Этот результат хорошо известен. Менее известно то, что при малых временах, удовлетворяющих неравенству 7< < 1, форма линии флуоресценции зависит от времени и может иметь не лоренцевскую форму. Это иллюстрирует рис. 1.3, на котором представлен результат расчета формы линии флуоресценции по формуле (2.17). Такого же рода аномалии, как мы увидим ниже, присущи и линии поглощения. [c.28]

В 50-х годах появились работы, в которых для расчета формы оптических полос примесных центров использовалась техника упорядоченных операторов [43], позаимствованная из квантовой теории поля и техника, опирающаяся на матрицу плотности [44], позволившая учесть влияние как линейного, так и квадратичного F -взаимодействия на форму оптических полос. [c.121]

Используя формулы (17.4) - (17.6) и учитывая, что число циклов нагружений N пропорционально ZL, получаем уравнение кривой усталости в более удобной для расчетов форме [c.440]

Из соотношения (2. 7. 16) следует, что пузырек газа, свободно всп.лываюш ий в жидкости, имеет форму сплюш енного эллипсоида, малая ось которого параллельна направлению скорости однородного потока жидкости. При увеличении значений Ке, Уе слагаемые в правой части (2. 7. 16), содержаш,ие в качестве множителя (Т ), начинают вносить заметный вклад в деформацию пу.зырька. Пузырек будет принимать форму сферического п.ли эллипсоидального колпачка (см. разд. 2.1). Эти результаты находятся в хорошем согласии с результатами численного расчета формы свободно всплываюш,его в жидкости пузырька газа при различных значениях Ке, Уе [23]. [c.68]

Стандартизировать в данном случае следует состояния компонентов системы (см. 10), поэтому пригодная для выполнения расчетов форма этого уравнения получается в результате замены в нем абсолютных значений Y и на соответствующие функции образования AYf и аналогинно преобразованию [c.169]

Таким образом стрюятся диалоговые прюграммные средства, предполагающие организацию диалога, управляемого ЭВМ. В данном случае после инициации работы программы ЭВМ задает пользователю ряд вопросов, ответы на которые он должен выбирать из предлагаемого перечня. Ответив на все вопросы, можно подготовить задание и данные, необходимые для его выполнения, или, например, выбрать путь продолжения расчетов, форму вывода результатов и пр. [c.67]

Рассмотрим общую схему ирим енення численного метода сеток к расчету плоского неустановившегося течения вязкой несжимаемой жидкости. Прежде всего придадим уравнениям Навье—Стокса удобную для численных расчетов форму. Поскольку для плоского течения = О, то уравнения движения имеют вид [c.354]

Для одноатомного газа формулу (1.19) можно представить в более удобной для практических расчетов форме. Для этого подста- [c.12]

Жуковского при расчете формы корпусов судов п самолетов. На первый взгляд кажется, что для уменьшения сопротивления движению корабля пли подводной лодки ваншо обратить внимание на его носовую часть, как бы рассекающую жидкость, т. е. на форму корпуса вблизи носа корабля. На самом деле при больших Не дело обстоит как раз наоборот. Тело в виде круглого конуса [c.45]

Следует добавить, что приведенный выше метод с некоторыми дополнениями может -использоваться для решения широкого круга и других задач. В частности, он применялся для расчета формы профиля зубьев гипоидных конических колес при их обработке резцовыми головками, а также для анализа схемы резания и расчета профиля червячной фрезы для обработки торцовых зубьев кулачковых иуфт /3/. [c.185]

Расчетная формула по Я. И. Френкелю, взятая в удобной для практических расчетов форме из работы Г. Гёрмати, имеет следующий вид [Л. 126, 182] [c.20]

На ЛМЗ модель заменена копирным вальцом [Л.ЗГ как его изготовление, так и связь с ним резца значи тельно проще, чем при применении пространственной модели поверхности. Именно валец 9 (фиг. 17-10) приводится во вращение около своей оси 10 от вала 3 планшайбы. При четырех логаастях он за один оборот последней должен сделать четыре оборота. Поперечное сечение // вальца неправильной, получаемой по расчету формы. Упирающийся в него щуп J2 то поднимается, то опускается. Следящий механизм точно так же поднимает и опускает резец 3. Закон движения резца должен меняться от одного значения радиуса Я до другого. Поэтому, во-первых, соседние сечения вальца должны иметь разные очертания, а во-вторых, валец должен двигаться по поперечине 6 в направлении своей оси одновременно с передвижкой суппорта 5, что и достигается тем же. шпинделем 7 и гайкой 13 каретки 14 вальца. Таким образом, валец представляет собой как бы ряд нанизанных на общую ось эксцентриков с плавным изменением их поперечных сечений. [c.243]

Однако для спектроскопии одиночных молекул, а также для расчета формы оптических полос поглощения и флуоресценщ1и молекулярных ансамблей или, например, для расчета сигнала фотонного эха нет необходимости располагать полной матрицей плотности. Для изучения всех перечисленных и некоторых других явлений достаточно иметь в своем распоряжении упрощенную матрицу плотности, т. е. матрицу плотности, редуцироваьшую, например, по индексам спонтанно испущенных фотонов. Как было показано в главе 1, где мы пренебрегали существованием фононов и туннелонов, после операции редуцирования по квантовым числам спонтанно испущенных фотонов приходим к системе (3.12), состоящей всего из четырех уравнений, которые отличаются от оптических уравнений Блоха только тем, что вместо двух релаксационных констант Ti и Т2 содержат лишь одну константу Ti. [c.90]

Очевидно, что теория обязана не только объяснить уширение оптической линии, но факт появления двух или более линий. Рассмотренная выше теория Андерсона-Вейсса не в состоянии это сделать. Поэтому через год Андерсон [42] предложил более совершенный подход к проблеме расчета формы оптических полос. Этот подход оказался весьма эффективным и до сих пор служит базисом многих теоретических работ, посвященных расчету формы электрон-туннелонных полос в полимерах и стеклах. [c.115]

В данной и последующих главах мы рассмотрим способы вычисления выражения для формы оптаческой полосы в рамках динамического подхода с помощью техники упорядоченных операторов, которая является развитием техники, предложенной в работах [43, 44]. При этом будем пока игнорировать туннельные системы и проведем расчет формы только электрон-фононных полос. [c.122]

Рассмотрим случай, когда оптическая полоса состоит только из БФЛ. Тогда вероятность к вынужденных переходов в единицу времени как функция расстройки описывается простой формулой (8.16), т. е. является лорен-цианом с полушириной 2/Т2. Производя расчет формы провала при разных временахпо формуле (13.5), приходим к кривым, изображенным на рис. 5.7. [c.175]

При расчете формы электрон-фононных полос обычно считается, что в фононной подсистеме устанавливается тепловое равновесие, и поэтому во время опыта форма оптической полосы не изменяется. Туннельные же переходы могут происходить на временной шкале эксперимента. Поэтому теория формы электрон-туннелонных полос обязана учитывать взаимодействие хромофора с неравновесными туннелонами. Эта область спектроскопии в настоящее время интенсивно развивается и пока остается много нерешенных проблем. В данной главе рассматривается теория формы электрон-туннелонных полос, учитывающая неравновесность ДУС. [c.242]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...