Продольные и поперечные деформации элементов

ПРОДОЛЬНЫЕ И ПОПЕРЕЧНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ ЭЛЕМЕНТОВ [c.135]

Продольные и поперечные деформации элементов [c.141]

Продольные и поперечные деформации образуются при выполнении всех типов швов и соединений. Это сокращение размеров сваренных элементов по длине и ширине. Остаточные продольные деформации зависят от ширины и толщины свариваемых элементов, способа сварки, размеров швов и других факторов. Поперечные деформации в пластинах конечных размеров зависят от длины швов. [c.40]

В результате продольных и поперечных деформаций происходит сокращение элементов по длине и ширине. [c.88]

В результате продольных и поперечных деформаций происходит сокращение элементов по длине и ширине. Эти деформации образуются при симметричной укладке сварных швов. [c.91]

Нагрев для правки может осуществляться не только пятнами, но и при линейном или волнообразном перемещении источника нагрева по исправляемому изделию, вызывающему соответствующие вытянутые прямолинейные или извилистые зоны нагрева (рис. 127, г). При перемещении зоны нагрева линейные сокращения поперек и вдоль такой зоны неодинаковы. Поперечные сокращения, как правило, больше, чем продольные. Так, если относительно тонкий лист стали (размерами 1 х 1 м) нагреть полосой шириной примерно 80 мм на всю толщину, то поперечное сокращение составит около 0,7—0,75 мм, а продольное только 0,15 мм. Величина продольных и поперечных деформаций зависит и от соотношения габаритных размеров листа L/B (рис. 127, г). Чем больше отношение LIB, т. е. чем уже нагреваемый лист, тем относительно большей является продольная деформация. Поэтому для правки плоских длинных элементов целесообразнее использовать поперечные деформации, а для изделий типа валов, брусьев — продольные. [c.236]

При сварке деталей из термопластичных материалов под действием неравномерного нагрева основного материала и усадки материала шва, а также в результате структурных изменений в зоне термического влияния возникают внутренние напряжения, вызывающие продольные и поперечные деформации (изменяются длина и ширина элементов) искривление, выпучивание и скручивание элементов, трещины в материале шва в отдельных случаях снижение прочности изделия. [c.72]

Деформации при сварке. Возможные виды остаточных деформаций продольные и поперечные деформации, при которых элементы уменьшаются по длине и ширине (рис. 1 и 2) угловые деформации (рис. 3) [c.73]

Элемент у точки В с ортогональными гранями до деформации (рис. У.21,а) по гипотезе Бернулли имеет ортогональные грани и после деформации (рис. У.21,в). Следовательно, для него (рис. У.21,(3) Ух,,,, = 7 12. = 7 1 1 = и из обобщенного закона Гука (1.7) касательные напряжения в продольных и поперечных сечениях участка равны нулю. [c.150]

Сетки первого типа наиболее простые и очень удобны для изучения поля деформаций, однако они не всегда достаточно эффективны при изучении местной пластической деформации, так как с их помощью непосредственно в эксперименте измеряются только продольные удлинения и поперечные укорочения элементов сетки, а сдвиг, который наиболее полно характериз /ет пластическую деформацию, может быть определен только расчетным путем. Недостатком этих [c.36]

Для изучения закономерностей формирования полого слитка в условиях наложения вибраций на кристаллизатор и дорн одновременно или только на один из элементов системы разработана феноменологическая модель слитка, позволяющая воспроизводить закономерности его деформации в продольном и поперечном направлениях (рис. 1). [c.115]

В паяных конструкциях возможно образование остаточных деформаций, вызывающих продольные и поперечные усадки или сокраш,ения отдельных элементов, а в случае асимметрии — деформаций изгиба, сопровождаемых искривлением элементов. Как правило, деформации при пайке меньше по величине, чем при сварке, и лишь при пайке разнородных материалов они могут оказаться значительными.. [c.212]

Размеры элементов делительной сетки измеряют в двух взаимно перпендикулярных направлениях — продольном и поперечном /х и 1у (рис, 5), а угловую деформацию — при помощи угломерной головки микроскопа. [c.184]

Упругие муфты — пальцевая (рис. 52), со змеевидной пружиной, с плоскими вкладышами — допускают с.мещение валов в продольном и поперечном направлениях и небольшой поворот их, смягчают толчки, удары за счет деформации упругих элементов. [c.162]

Деформация изгиба. Эти деформации имеют место преимущественно при несимметричном расположении сварных швов в изделиях. Деформации изгиба сопровождаются продольным сокращением элементов — продольной усадкой швов (фиг. 59, а) и поперечным сокращением— поперечной усадкой швов (фиг. 59, б). Нередко деформации изгиба происходят при одновременных продольной и поперечной усадках значительной величины. Деформации изгиба конструкций встречаются очень часто в практике и причиняют серьезные затруднения в производстве. [c.131]

При наличии продольных и поперечных сокращений щвов полная остаточная деформация свариваемого элемента находится с учетом принципа независимости действия сил [c.178]

Как определить остаточные поперечные деформации элемента от продольного и поперечных швов [c.469]

Для измерения продольных и поперечных деформаций трубчатых образцов, нагружаемых осевой силой и вну ренним давлением, может быть использован электромеханический экстензометр [246], разработанный в Институте проблем прочности АН УССР. Схема тензометра показана на рис. 123. Экстензометр состоит из корпуса 7, рычагов 2,6 с рабочими упорами г , 5, монтажных упоров 10, 13 и штока 11 для передачи поперечной деформации образца 8 на упругие элементы. Каждый из рычагов связан с корпусом посредством призмы 9 и керна 7, которые под воздействием пружин монтажных упоров самоуста-навливаются , обеспечивая возможность поворота рычагов относительно корпуса в одной плоскости. Надежная связь тензометра [c.248]

Для преобразования продольных и поперечных деформаций образца в электрические сигналы применены упругие элементы 4 тц 12 специальной конструкции с наклеенными тензорезисторами. Упругие элементы изготовлены из листовой бери-лиевой бронзы толщиной 0,5 мм. На каждый упругий элемент наклеены два проволочных тензорезистора, соединенных по полумостовой схеме, один подвергается деформации растяжения, другой—сжатия. [c.249]

Продольные и поперечные деформации образуются при симметричном наложении сварных щвов, в результате которых происходит сокращение элементов по длине б/о и ооответсгвенно по ширине ЬЬ (фиг. 58, а, б). [c.131]

Это уравнение отражает тот факт, что при удлинении элемента ск, изображенного на рис. 4.27, площадь его поперечного сечения уменьшается (связь продольной и поперечной деформаций определяется коэффициентом Пуассона 0< Д.<1/2). Этот элемент потянет к оси стержня окружающие его элементы, развивая напряжения Tj и СУз. Эти элементы (лежащие между плоскостями X = onst и д + ск = onst) начнут приходить в движение сначала — находящиеся вблизи оси стерж-LI2 [c.86]

При выводе уравнений равновесия (123) и граничных условий (124) мы не делали различия между положением и формой элемента до и после нагружения. Как следствие, полученные уравнения (н соответственно сделанные из них выводы) справедливы только до тех пор, пока малые перемещения при деформировании не влияют существенно на действие внешних сил. Однако в ряде случаев деформацию приходится принимать во внимание. Тогда приведенный выше принцип суперпозиции теряет силу. Примером такого рода является балка, испытывающая одновременное действие продольной и поперечной нагрузки. Много других ирид геров появляется в связи с исследованиями устойчивости тонкостенных конструкций. [c.253]

Из гипотезы Бернулли следует, что элемент у произвольной точки етержня j с ортогональными гранями, лежащими до деформации в продольных и поперечных сечениях (на рис. П.З, а этот элемент заштрихован), после деформации будет иметь ортогональные грани, лежащие в продольных и поперечных сечениях. Следовательно, для вырезанного из стержня элемента (рис. 11.3,6) [c.34]

Естественно, что введение конструктивной анизотропии допустимо только в том случае, если общие геометрические размеры конструкции существенно превышают характерные размеры составляющих элементов. Так, цилиндрическая оболочка (рис. 6), имеющая продольные и поперечные подкрепления, только в том случае может рассматриваться как однородная, если подкрепляющие элементы распределены равномерно и их число достаточно велико. Жесткость оболочки на изгиб, кручение и растяжение в осевом и поперечном направлениях может быть приблингенно оценена путем расчета. Вместе с тем нужно помнить, что при переходе к схеме однородной анизотропной оболочки исключается возможность определения локальных напряжений, обусловленных подкрепляющими элементами, и определяются только общие средние напряжения и средние деформации. [c.20]

Возникающие в образце продольные и поперечные усилия регистрируются элементами 3 -я которые наклеены тензорезисторы сопротивления. Точность измерения напряжений в образце составляет 1 % номинальной нагрузки. Величина деформации в продольном и поперечном направлениях образца измеряется тензоскобами 14, 15 с точностью до 2,5 % номинальной деформации. [c.18]

Для решения поставленной задачи необходимо дать метод расчленения (пространственного рамного фундамента на элементы, работающие в продольном направлении. Прежде всего иужно установить, обязательно ли рассматривать систему продольных балок и стоек как рамную. С этой целью был поставлен опыт на модели рамного фундамента, в котором измерялись деформации плоских углов поперечной и продольной рам. Расстоя ние между точками измерений составляло 5—10 см. Построенные для различных чисел оборотов деформа ции жестких углов продольной и поперечной рам приве дены на рис. 2-28, из которых видно, что углы попереч ных рам остаются прямыми до и после деформации 58 [c.58]

Малоцикловое нагружение характерно также и для судовых конструкций. Систематизация и обобщение амплитудных и фазовочастотных характеристик различных волновых нагрузок показали, что при нормальных ква-зистационарных процессах волнения максимальные нагрузки на корпус судна возникают при усредненной интенсивности волнения при более интенсивном волнении за счет снижения скорости движения нагрузки уменьшаются. При максимальных нагрузках от волн в зонах концентрации напряжений (узлы пересечения продольных и поперечных связей, места примыкания элементов боковой обшивки к днищу, отверстия под люки и т.д.) возникают циклические упрутопластические деформации, вызывающие образование трещин при числах циклов N в пределах 10 -10 Для крупных рефрижераторов эти нагрузки на1 сладываются на медленно протекающие тепловые процессы, вызывая существенное изменение асимметрии цикла напряжений, [c.72]

Результаты расчета процесса деформирования панели без учета разрушения приведены на рис. 23—25 (для момента времени t = 5 мкс) и рис. 26—28 (для i = 13 мкс). На рис. 23, 26 показаны изолинии компонент напряжений в связующем Oz°, (й, б, в) и распределение напряжений а/ (г) в волокнистой ткани композиционного материала в сечении панели. Для каждой компоненты напряжений указаны диапазоны изменения значений в данный момент времени. Цифры на изолиниях от 1 до 9 соответствуют следующим уровням напряжений —10, 10, —100, 100, —200, 200, —300, 300, —500 МПа. Как видно на рис. 23, ударная волна объемного сжатия отразилась от границы НМ и вызвала интенсивную волну растяжения в продольном и поперечном направлениях в прилегающих к границе слоях КМ. В центре сечения имеет изолинии с номерами 4 и 6, что соответствует уровням напряжений 100 и 200 МПа, напряжение имеет изолинии 4, 6, 8, что соответствует значениям 100, 200, 300 МПа (см. рис. 23). Данные значения напряжений существенно превышают предел прочности связующего, поэтому в указанных зонах следует ожидать интенсивного разрушения связующего. Напряжения в волокнах также превышают предельные значения на растяжение, но в другой области сечения панели. Это свидетельствует о том, что разрушение в КМ может носить очень сложный характер. В момент времени = 5 мкс отчетливо прослеживается разнонаправленность горизонтальных скоростей в соседних слоях левой и правой частей сечения панели (см. рис. 24), что говорит о возможности разрушения путем расслоения из-за больших сдвиговых деформаций. Заметное выпучивание тыльного слоя низкомодульного материала над зоной локального нагружения (см. рис. 26) свидетельствует о существенных растягивающих деформациях вдоль оси г, что может приводить к разрушению путем откола элементов тыльной части панели. [c.157]

Погрешность Дц в результате размерного износа режущего инструмента при обработке систем отверстий на АС формируется в сложных условиях и имеет ряд аспектов. Для отдельно взятого инструмента величина размерного износа определяется в зависимости от пройденного пути (м) в металле и удельного износа (мкм/1000 м). Работа многорезцовых наладок протекает при различных скоростях резания, неравномерных припусках на обработку в продольном и поперечном сечениях отверстий, при неодновременном вступлении в работу инструментов, колебаниях характеристик твердости материала заготовок. Все это приводит к неравномерному затуплению и износу инструментов и разрегулированию наладок. Также изменяется величина и направление упругих деформаций элементов технологической системы, что в первую очередь сказывается на смещении оси инструмеш-альной наладки, как наиболее податливого звена технологической системы. За период стойкости инструментов (или между поднападками) наблюдается смещение центра группирования определенного параметра и увеличение разброса его значений. [c.696]

Механические модели. Статические нагрузки стержневых сисш м. У словия подобия см. табл. 9. Масштаб геометрического подобия а равен отношению размеров сходственных элементов в модели и в натуре. Масштаб силового подобия р равен отношению величин сил в модели к величинам сил в натуре. При соблюдении полного подобия и применении для модели того же материала, что и для натуры ( = ), масштабы силового и геометрического подобия связаны зависимостью = Э. Если стержневая система работает на изгиб и деформации от продольных и поперечных сил не имеют существенного значения, можно ограничиться приближённым подобием по жёсткости на изгиб. [c.327]

Продольная и поперечная усадка швов, неравномерно распределенная по сечениям свариваемых элементов, сжимающие остаточные напряжения, действующие в нежестки. конструктивных элементах, приводят к возникновению остаточных деформаций сварных конструкций. На рис. 1У.14 показаны некоторые наиболее распространенные виды сварочных деформаций. Продольный шов или газовый рез на кромке полосы приводят к искривлению ее продольной оси (рис. 1У.14,а). Неравномерная по толщине свариваемых листов и по сечению шва поперечная усадка вызывает деформации грибовидности (рис. 1У.14, б) и углового поворота (рис. 1У.14, в). Усадка продольных и поперечных швов в конструкциях типа балочных приводит к значительным изгибным деформациям балок (рис. IV. 14,г). От кольцевых и продольных швов в оболочковых и трубчатых конструкциях возникают деформации, показанные на рис. [c.78]

Прн расчете остаточных сварочных деформаций конструкции решают термомеханическую и деформационную задачи. В термомеханической задаче определяются элементы деформаций, возникающих непосредственно в сварном соединении. Это продольные и поперечные остаточные пластические деформации вшласт и е плаот, создающие продольную и поперечную усадку Дпр и Дпоп. В качестве расчетного параметра, характеризующего действие продольных [c.78]

Деформации сварных конструкций имеют, как правило, сложный характер. Так, в сварных тавровых и двутавровых балках имеют место продольные и поперечные укорочения, продольный изгиб, угловые деформации (грибовидность полок). При сварке листов встык также развиваются деформации продольного и поперечного укорочения, продольный изгиб, угловые деформации и т. д. Деформации сварных составных конструкций (тавровые и двутавровые балки и др.) определяются в основном деформацией наиболее жестких элементов Рис. 145. Остаточная деформация из- конструкции. Например, дефор-гиба прн сварке двух листов разной мация продОЛЬНОГО ИЗГИба при ширины встык сварке тавра с нормальной тол- [c.360]

Обкатка конструкций. Тонкостенные конструкции при сварке испытывают деформации не только в результате продольной и поперечной усадок и изгиба, но часто и от потери устойчивой формы равновесия. Это происходит вследствие образования напряжений сжатия, возникающих, как правило, в околощовных зонах параллельно швам. Потеря устойчивости, сопровождаемая искривлением, определяется величиной остаточных напряжений сжатия, характером их распределения по элементу, геометрическими размерами элементов, жесткостью его закреплений. Для устранения возможности потери устойчивой формы равновесия прибегают к мероприятиям конструктивного и технологического характера. К первой группе относятся следующие сокращение свободной длины тонкостенных элементов, приварка к ним элементов жесткости, например в форме ребер повышение жесткости закреплений. В некоторых случаях реализация указанных мероприятий не может быть осуществлена. При этом на помощь приходят технологические способы. [c.168]

При точечной сварке образуются деформации в процессе нагрева и охлаждения. Деформации элементов вызваны неравномерным нагревом сваривае.мых элементов и местными пластическими деформациями в зоне приложения значительного давления электродов. Давления могут создавать в элементах под точкамя вмятины, вследствие этого образуются зазоры и конструкция может принять вид, как показано на фиг. 256, а. Деформации, вызванные неравномерным нагревом детали, могут вызвать продольное и поперечное сокращение их при симметричном расположении [c.466]

Запишем теперь количественные соотношения между деформациями и напряжениями для изотропного материала при растяжении (сжатии). Рассмотрим элемент, выде-леншлй нз стержня, который растянут вдоль оси г. Такой элемент деформируется в продольном и поперечном направлениях (рис. Ъ.З). Дефор <ация в направлении оси г на основании 4юрмулы закона Гука (3.6) равна [c.53]

S. Н. Advani [2.671 (1965) вывел нелинейные уравнения, описывающие осесимметричные колебания вращающихся дисков и учитывающие деформацию поперечного сдвига, инерцию поворота нормального элемента, растяжение срединной плоскости и поверхностные силы. Рассматривается также распространение продольных и поперечных волн в неограниченной пластине. Задача решается в эллиптических функциях. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...