Методика использования общих решений

МЕТОДИКА ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ОБЩИХ РЕШЕНИЙ [c.164]

В последние годы как за рубежом, так и в нашей стране разработке теории и практическому решению проблемы обеспечения запасными частями машин уделяется много внимания. Например, значительный интерес представляет работа [58], в которой на основе использования общих положений теории управления запасами и теории массового обслуживания дано корректное решение задачи установления оптимального состава и количества запасных частей и их эшелонирования (распределения запасных частей по уровням размещения) для конкретных условий эксплуатации. Наряду с работами теоретического характера появилось большое число методик установления номенклатуры и количества запасных частей в соответствии с конкретными условиями эксплуатации оборудования и решения задачи. [c.305]

Методика аналитического решения задачи по определению закона распределения температур и теплоотдачи для круглого цилиндра бесконечной длины и шара при их нагревании или охлаждении остается такой же, как и для рассмотренной плоской неограниченной стенки. В этом случае решают дифференциальное уравнение теплопроводности цилиндра или шара затем определяют возможность использования полученных решений для поставленной задачи применяют граничные условия третьего рода, получают трансцендентное уравнение, находят его корни и, наконец, представляя общее решение в виде ряда и определяя постоянные интегрирования по заданному начальному распределению температур при т = О и 0 = 0 , находят распределение температур в цилиндре или шаре для любого момента времени. При этом оказывается, что расчетные уравнения, так же как и для плоской стенки, могут быть записаны в форме критериальных уравнений по типу [c.303]

Общая методика анализа формоизменяющих операций листовой штамповки разработана Е. А. Поповым [5] на основе анализа и обобщения работ советских и зарубежных ученых. В основе этой методики лежит использование единого уравнения равновесия, установленного для пространственного очага деформаций с учетом трения на контактной поверхности. Очаг деформаций рассматриваемой операции разбивается на отдельные зоны в соответствии с их геометрической формой, и напряжения определяются для каждой из них путем совместного решения уравнений равновесия и пластичности, а влияние напряжений в соседних зонах учитывается в граничных условиях при определении постоянных интегрирования. Единое уравнение равновесия для пространственного очага деформаций имеет вид [c.205]

Связи между скоростями вращения звеньев дифференциальных механизмов описываются линейными уравнениями вида (3.1) и (3.4) и поэтому для нахождения скоростей можно использовать ту общую методику решения систем уравнения, которая была описана в п. 3.2. Однако благодаря стандартному виду уравнений (3.1) и (3.4) использование графовых моделей упрощается. Более того, графовый подход позволяет находить скорости вращения звеньев непосредственно по кодам механизма, не используя при этом в явном виде ни системы уравнений, ни ее матрицы (в отличие, например, от матрично-кодового метода для которого преобразование матрицы уравнений является существенно важной операцией). [c.118]

В методике конструирования предлагается совместное использование обеих возможностей. Правильно ли это, сегодня еще сказать нельзя. Но одно ясно, что машины должны иметь нечто общее с человеческим организмом. Эго относится к накоплению и отбору информации, когда это нужно для поиска решения (путем комбинирования). Коль скоро установлено, что перенос, преобразование и использование информации имеют большое значение, что налицо связи кибернетического характера, они должны быть вскрыты и реализованы также кибернетической машиной. [c.137]

Схемы, конструкции и режимы МВУ разнообразны, поэтому не представляется возможным дать общие рекомендации по упрощению и решению уравнений статики для всех случаев. На ряде примеров мы рассмотрим общую методику расчета МВУ, основанную на совместном использовании уравнений статики, и методику приближенного проектного расчета п-ступенчатой выпарной установки с отборами при расходе пара на конденсатор — 0. В расчетах используем приближенное уравнение (VI,10), тогда система уравнений для определения производительностей по аппаратам примет вид [c.134]

Очевидно, описанным подходом задача решается локально. Для каждого фиксированного значения L и свойств материала можно найти набор собственных частот в довольно широком частотном диапазоне. Однако больший интерес представляет общая задача исследования спектральных свойств и форм колебаний упругого прямоугольника с изменением его геометрии. При решении такой задачи изложенная методика позволяет нанести на плоскость (L, Й) некоторую систему точек. Вопрос о соединении этих точек в спектральные кривые Q = f (L) определенной моды оказывается довольно сложным из-за специфики резонансных свойств упругих тел конечных размеров в высокочастотной области. Здесь наблюдается большое число относительно близких собственных частот, что служит основой для сомнений в возможности достичь нужной степени разрешения результатов при использовании численных подходов [211 ], [c.181]

В Государственном научно-исследовательском институте машиноведения разработан электродинамический вибратор для одновременного возбуждения продольных и крутильных колебаний (рис. 30). Система возбуждения как продольных, так и крутильных колебаний содержит магнитопровод и неподвижные рабочие катушки, подвижная система вибратора является общей для обеих систем Ч Даны теоретические обоснования разработки, в основу методики расчета положено совместное решение уравнения динамики для механической системы с уравнениями электротехники для э. д. с. в обмотках трансформаторов. Методика может быть целиком использована и для расчетов конструкций с одинарным использованием этих видов движения. [c.67]

Анализ известных методик оценки теплового баланса при резании металлов показал, что наибольшую точность обеспечивают те из них, которые основаны на совместном решении дифференциальных уравнений теплопроводности каждого из контактирующих объектов с общим граничным условием в зоне резания [9], Это позволяет автоматически определять значения тепловых потоков, отводимых из зоны резания в объекты контактирования, и отказаться от использования в расчетах экспериментальных данных, снижающих точность результатов расчета и ограничивающих их практическую применимость. Для учета реальной формы инструмента и зоны контакта принята трехмерная постановка задачи теплового взаимодействия контактирующих объектов [8], [c.248]

Расчет на прочность диафрагмы складывается из расчетов ее упругого прогиба и максимальных упругих напряжений в теле и лопатках. В общем виде задача о расчете диафрагмы сводится к системе из двух концентричных полукольцевых пластин (тела и обода), жестко соединенных между собой стержнями (лопатками) и нагруженных равномерным давлением (рис. 1, а). Наружный брус оперт по опорному диаметру. В связи со сложностью строгого решения такой системы приходится прибегать к ряду допущений и использованию нескольких расчетных методик [8]. [c.284]

Настоящая монография посвящена новому методу решения задачи многих тел — так называемому методу квантовых функций Грина. Этому методу в последние годы было посвящено довольно большое число работ. Мы не ставим своей целью охватить их все — монография основана, в значительной мере, на исследованиях авторов. Списки литературы к отдельным главам ни в коей мере не претендуют на полноту— цитируются в основном лишь работы, фактически использованные в тексте. Упор делается на изложение общей методики. Ей посвящены гл. I—III, содержащие общую спектральную теорию нерелятивистских температурных функций Г рина, зависящих от двух моментов времени. Здесь же устанавливается связь функций Грина с термодинамическими и кинетическими характеристиками системы. [c.9]

Рассмотрим общую методику проектирования технологических процессов на основе изложенных положений. Один из главных принципов построения ЕСТПП — принцип преемственности технологических и органи.зационных решений при производстве новых изделий. Поэтому можно выделить следующие методы проектирования технологических процессов на основе 1) повторного использования единичных технологических процессов 2) унифицированных (типовых и групповых) технологических процессов 3) синтеза процесса. [c.441]

Расчет скоростей продвижения фронта кристаллизации металлического слитка или оттаивания промерзшего грунта обычно ведется при постоянных значениях всех теплофизических характеристик материала. Точность получаемых при этом результатов можно оценить лишь на основе более общих решений. Такое решение для линейной зависимости коэффициентов от потенциала было получено Б. Я. Любовым 1[Л. 27]. Использованная им методика нахождения решения посредством рядов достаточно проста и может быть использована как для решения других подобных задач переноса с подвижными границами, так и для решения задач с более общими граничными условиями или более сложной зависимостью коэффициентов от потенциала. [c.494]

Точность получаемых при этом результатов можно оценить лишь на основе более общих решений. Такое решение для линейной зависимости коэффициентов переноса температуры было получено Б. Я. Любовым [48]. Использованная им методика нахождения решения посредством рядов достаточно проста и может быть использована как для решения других подобных задач переноса с подвижными границами, так и для решения задач с более общими граничными условиями или более сложной зависимостью коэффициентов переноса от температуры. [c.432]

Применим предложенный метод к расчету матричных теплообменников [245]. Контактные матричные рекуператоры (КМР), или теплообменники, нашли широкое применение в различных отраслях науки и техники [246, 247]. Рассмотрим работу одного из типов таких теплообменников, собранных попеременно из перфорированных пластин, хорошо проводящих тепло, и прокладок из плохо проводящих тепло материалов. В прокладках предусмотрены окна прямоугольной формы, образующие в собранном пакете каналы для чередующихся встречных потоков холодного и горячего газов. Если ширина каждого из каналов намного больше его высоты, то рассматриваемый теплообменник схематически можно заменить рядом плоских параллельных щелей, разделенных металлическими перегородками шириной Ь. При достаточно большом числе перегородок, учитывая естественную симметрию системы, можно ограничиться рассмотрением теплообмена между любыми двуми соседними каналами, разделенными стенкой (рис. 10.4.5). Расчет процесса теплопередачи обычно сводится к решению системы дифференциальных уравнений первого порядка для среднемассовых температур обоих каналов и средней температуры стенки при условии, что коэффициенты теплоотдачи в обоих каналах и коэффициенты теплопроводности стенки известны [245]. Однако, не касаясь вопроса о дополнительных трудностях, возникающих при экспериментальном определении этих коэффициентов, появляются сомнения относительно применимости подобной методики в общем случае. Это связано с тем, что использование фазовых коэффициентов теплопередачи, полученных при стандартных гидродинамических условиях, даже при расчете двухфазного теплообмена без учета термического сопротивления стенки, который является частным случаем рассматриваемого процесса, приводит к существенным ошибкам [248]. [c.199]

Общая методика оценки сравнительной деформированности горных пород отдельных участков земной коры включает в себя выбор экспресс-метода массовых испытаний пород, обработку и обобщение данных и способ их интерпретации для практического использования при решении задач нефтяной геологии. [c.182]

Представляет интерес сравнение полученных результатов с решением данной задачи в приближении жесткой платформы. При воздействии на систему импульса с амплитудой 20g максимальные напряжения в 5 раз меньше напряжений, полученных по данной методике. Для случая воздействия импульса с амплитудой 60g решение в приближении жесткой платформы дает максимальные напряжения (см. рис. 2, жирная линия), которые реализуются на участке АВ трубы,более чем на 15 % меньше значений, полученных по программе ARAP. На участке ВЕ трубопровода общий уровень напряжений оказался выше, однако и здесь имеются отдельные участки, где эти напряжения ниже напряжений, полученных с использованием представленной методики. Данное сравнение показывает, что использование при решении рассматриваемого класса задач приближения жесткой платформы может привести к получению заниженных значений напряжений. [c.80]

Для решения таких задач эффективным является применение интегралыных форм уравнений количества движения и момента количества движения. Методика их использования проиллюстрирована ка конкретных примерах в гл. 6, 7 н др. в данном параграфе приведены уравнения количества движения и момента количества движения в общей форме, удобной для практического применения. Закон количества движения сформулирован в гл. 3, где в общей форме получено соответствующее уравнение (3.8). Оно, однако, малоудобно для практического применения из-за необходимости вычислять объемный интеграл, требующий знания закона распределения скоростей в этом объеме. Более удобную форму уравнения количества движения можно получить, если перейти от описания потока по методу Лагранжа к описанию по методу Эйлера. [c.110]

Задача решалась на ЭЦВМ Мипск-2 с использованием математической модели, данной в работах [4, 5]. При решении задачи по методике, изложенной в [1, 2], осуществлялась рандомизация всего процесса поиска оптимальных сочетаний параметров Иу. Таким способом строилась матрица планирования экспериментов, часть которой дана в табл. 1. Параметры матрицы планирования выбраны следующими N = 218 — общее число всех машинных экспериментов па ЭЦВМ, г = 6 — размерность исходного пространства варьируемых параметров, = 16 — число уровней, на которые разбивался каждый параметр aj, Mg — число серий экспериментов или число реализаций на каждом уровне параметра а,- (g = , 2,. . N- ) общее число экспериментов [c.4]

Выше было сказано, что подход к прогнозированию числа ремонтов или работ по техническому обслуживанию, основанный на рассмотрении совокупности машин в некоторой зоне или отрасли как неизменной, застывшей во времени, в принципе является приближенным и может быть использован лишь для ориентировочных расчетов. Строгое решение рассматриваемой задачи дает методика, опирающаяся на математические методы теории восстановления. Общие результаты теории восстановления, развитой В. Л. Смитом [9], были использованы и получили некоторое развитие для определения потребности в ремонте парка машин разного назначе- [c.9]

В общем случае определение термофизических свойств такой плазмы является задачей многих тел (причем без малого параметра разложения), аналитическое решение которой пока не получено. Существующие к настоящему времени приемы и методы расчета состава и термодинамических функций плотной низкотемпературной неидеальной плазмы (Г=1) по погрешностям оценки параметров плазмы существенно уступают соответствующим методам расчета идеального газа. Наиболее слабым звеном в этих методах является отсутствие теоретических предпосылок для оценки погрешностей расчета. Эксперименты на ударных трубах, с пробоем диэлектриков и другие в силу значительных погрешностей не могут к настоящему времени однозначно базироваться на той или иной методике расчета. В такой ситуации следует стремиться к наиболее простым формам уравнения состояния плазмы, а оценку коэффициентов, входящих в него, с погрешностью 3-4% считать удовлетворительной. При этом следует иметь в виду, что традиционная химическая модель (модель смеси) даже для плазмы с Г s 7 может дать удовлетворительные результаты по большинству параметров плазмы при обоснованном учете связанных, состояний и кулоновского взаимодействия. Достаточно надежные результаты могут быть получены также для некоторых параметров с использованием методов разложения термодинамических величин в канонические ансамбли, дать приемлемые результаты для не слишком широкого диапазона давлений в канале. [c.51]

Традиционные методы моделирования температурных полей на электрических моделях с использованием серийно выпускаемых нашей промышленностью электрических интеграторов или аналогичных средств индивидуального изготовления имеют весьма ограниченные возможности для решения нелинейных задач теплопроводности. Например, такие широко распространенные электроинтеграторы, какЭГДА, ЭИНП, в которых в качестве моделирующей среды используется электропроводная бумага, резистивно-емкостные сетки (в том числе и универсальная сеточная модель УСМ-1) без применения дополнительных приспособлений и устройств, а также без разработки специальных методов решения не приспособлены для решения нелинейных задач. Практически единственными моделями, на которых нелинейные задачи могут быть решены без дополнительных методик и устройств, являются резистивные сетки с изменяющейся структурой. Задачи на таких сетках решаются методом Либмана [324], который предполагает выполнение решения последовательно на каждом шаге во времени с использованием итераций внутри каждого шага и соответствующим пересчетом и корректировкой элементов структуры, в общем случае, после каждого приближения. [c.18]

Для условий международного экономического сотрудничества социалистических стран оценка сравниваемых вариантов решения эиергетической задачи с общих позиций ряда заинтересованных стран имеет ряд особенностей. Прежде всего это относится к сложности исчисления экономически обоснованных характеристик производительности общественного труда, учитывающих в обобщающем выражении влияние национальных факторов и особенностей их формирования в ряде стран. Кроме того, применение критериев минимума затрат для решения вопросов, затрагивающих интересы нескольких заинтересованных стран, связано с использованием валюты соизмерения, т. е. находится в непосредственной зависимости от существующего состояния товарно-денежных отношений между странами. В связи с эти.м имеющиеся рекомендации, в частности Методика определения и сравнения экономической эффективности капитальных вложений странами—членами СЭВ , носят факультативный характер и в основном ставят перед собой задачи выбора экономически наиболее оптимальных вариантов в первую очередь с позиций каждой заинтересованной страны. Дальнейшее развитие международного социалистического разделения труда в области топливно-энергетических отраслей теснейшим образом связано с совершенствованием интеграционных процессов в экономике стран — членов СЭВ. [c.33]

При проектировании устройства, системы или процесса нёобходимо обеспечить выполнение ряда условий, связанных с такими факторами, как затраты, время, критерии отбора, техническая осуществимость, рабочие характеристики, производство, техническая эстетика. Для этого проектирование должно осуществляться по методике, гарантирующей получение действительно полезного изделия, имеющего шансы на успешный сбыт. Методика проектирования — это не формула и даже не инструкция, а последовательность событий, составляющих процесс проектирования, в рамках которого возможно логическое развитие конструкции. Процесс проектирования состоит из отдельных этапов (фиг. 3.2), позволяющих определить фактическое состояние разработки и последующий этан. Этапы могут повторяться, так как в процессе работы над изделием требуется принимать ряд решений. Чаще всего происходит чередование этапов, пока, наконец, не будет достигнуто такое состояние разработки, при котором возможен переход на следующий этап. Наиболее часто повторяются такие этапы, как выработка концепции и анализ, на которых общее представление о конструкции проверяется с использованием физических законов, многократно обдумывается и вновь проверяется возмоншость создания изделия. Формирование новых идей может происходить на этапе, изображенном на схеме, либо в зависимости от характера разработки еще раньше. [c.58]

Свойства самоподобия делают шероховатую поверхность перспективным объектом для описания с помош ью фрактальной геометрии. В [206, 207] показано, что многие шероховатые поверхности являются фрактальными и приведены методики определения их фрактальных размерностей, а также подходы к моделированию контактного взаимодействия поверхностей. Однако использование фрактальных моделей для определения контактных характеристик наталкивается на ряд трудностей. В частности, при контактировании со сплошной средой тела с самоподобным профилем расположение пятен контакта не является самоподобным и, следовательно, к описанию геометрии области фактического контакта методы фрактальной геометрии в общем случае не могут быть применены. Судя по всему, именно по этой причине в [16] для изучения контактирования деформируемых шероховатых тел использовалась модель Винклера или модель локально пластически деформируемого тела (решение Хилла). В этом случае определение геометрических характеристик области контакта (например, площади контакта) сводится к анализу геометрических характеристик самого контактирующего тела. Для моделей такого рода удалось получить зависимости, связываю- [c.15]

Работы Прандтля по сопротивлению материалов составляют лишь малую долю его общего вклада в инженерную механику. Самые крупные его достижения относятся к аэродинамике и потому не входят в поле зрения нашего изложения отметим здесь все же, что с 1906 г., когда организовалось Авиационное научно-исследовательское общество (Motorlufts hiff—Studiengesells baft), Прандтль стал отдавать все больше и больше своего времени аэродинамике. В 1908 г. в Геттингене была сооружена по проекту Прандтля небольшая аэродинамическая труба. Использование последней в решении ряда научно-исследовательских вопросов, а. также техника измерений и методика обработки результатов оказались столь успешными, что постановка экспериментальной работы по аэродинамике весьма скоро и по всему миру усвоила методы Прандтля. В годы первой мировой войны в Геттингене была построена вторая, более крупная аэродинамическая труба, и Прандтль опубликовал свои чрезвычайно ценные труды по теории несущего крыла (Tragflugeltheorie), в которых излагалось, как следует проектировать самолеты на основании экспериментов в аэродинамической трубе с маломасштабными моделями. Его идеи и на этот раз получили всеобщее признание, и в настоящее время ими пользуются в своей повседневной работе авиаконструкторы всего мира. [c.474]

Общий случай единичная заготовка с опорной поверхностью произвольной формы установлена на МСП без соприкосновения с упорами. Расчет условий равновесия заготовки осуществляется путем решения зависимостей интегрального вида методом итераций (следовательно — с использованием ЭВМ). Методика расчета приведена в приложешш [c.497]

Решение колебательной задачи производилось с использованием методики М. В. Волькенштейна, М. А. Ельяшевича, Б. И. Степанова и Л. С. Маянца [ ]. Матрицы С для расчета постоянных Кориолиса получены методом Миля и Поло Общий вид этих матриц приведен [c.189]

В основу программы положены две методики расчета профилей методика канд. техн. наук С. И. Лашнева и упрощенная методика канд. техн. наук С. А. Лопатина. Первая методика позволяет решать общие задачи по оптимизации профиля, параметров установки изделия и инструментов на строгой математической основе, учитывающей все необходимые и достаточные условия, исключающие интерференцию профилей. При разработке программы в соответствии с этой методикой было учтено требование максимального расширения диапазона использования программы, для чего входные данные предусмотрено задавать в виде массива значений координат текущей точки профиля безотносительно к виду обрабатываемого инструмента. Массив координат точек при этом целесообразно использовать тот же, что и при решении задачи о расчете геометрических характеристик сечений и напряжений с дополнением некоторыми данными. В конечном результате расчеты исходного профиля и профиля инструмента для его обработки представляются частью общей задачи по выбору профиля поперечного сечения инструмента, обладающего оптимальными геометрическими характеристиками (жесткостью на изгиб и кручение, равномерным распределением напряжений на контуре и т. д.) и, кроме того, технологичного в изготовлении (под технологичностью изготовления при. этом понимается возможность обработки профиля без его искажений, вызванных подрезаниями и интерференцией обрабатываемой и обрабатывающей поверхностей). Такой общий подход необходим при разработке конструкций или модернизации инструмента, при его исследовании, при выборе допусков на изготовление и т. д., ибо в конечном счете все расчеты служат одной задаче — обеспечению выпуска высококачественного инструмента, повышению его эффективности. [c.346]

До 1966 г. проблему повышения разрешающей способности магнитографической дефектоскопии в процессе магнитной записп пытались решить путем разработки магнитных лент, более чувствительных к магнитным полям, которые соизмеримы с величиной поля дефекта (порядка 10—140 А/см) [49]. Здесь уместно отметить, что в связи с тем, что магнитографический метод объединил две достаточно разработанные в теоретическом отношении области технической физики магнитную порошковую дефектоскопию и технику записи электрических сигналов, на первой стадии его развития не было уделено должного внимания изучению физических основ метода. В то время, когда качество сварочных работ не отличалось высоким уровнем, несовершенство способов магнитографической дефектоскопии было мало заметно. Однако с повышением качества сварки начали выявляться недостатки как применявшейся методики, так и средств магнитографического анализа. В общем это закономерно, так как в любой отрасли техники совершенствование ее средств является следствием роста сложности задач, подлежащих решению. Но для магнитографической дефектоскопии этот путь оказался особенно болезненным из-за пробелов в изучении физических основ данного метода. Действительно, при использовании сведений из магнитной дефектоскопии [c.16]

Для оптимального решения этого вопроса канд. техн. наук А. С. Хоружий и Г. Д. Забелин провели определение оптимальной величины удельной мощности промышленных тепловозов с точки зрения наибольшего экономического эффекта, который может быть получен в народном хозяйстве от их производства и использования независимо от ведомственной заинтересованности. Определение необходимой величины сцепной массы и мощности тепловозов выполнено было для участка обслуживания фронтов погрузки и выгрузки вагонов, где на металлургических заводах занято около 74% общего количества локомотивов. Для расчетов принята следующая технология работы тепловоза порожний состав массой 350 т с близлежащей станции подают на расстояние 650 м к пункту погрузки, где делят на группы вагонов, и отдельными сцепами массой по П7 т подают к пунктам погрузки на расстояние 150 м. Далее груженые сцепы по 350 т собирают с пунктов погрузки, соединяют в состав массой 1050 т и подают на станцию. Тепловоз работает на площадке с нулевым уклоном, максимально допустимая скорость 15 км/ч, расчетный коэффициент сцепления 0,25, удельное сопротивление движению локомотива и вагонов с учетом кривых и неровности пути 4 кгс/тс. Тяговые расчеты были проделаны по методике Промтрансниипроекта на ЭВМ для тепловозов со сцепной массой 20, 30, 40 и 60 т при мощности дизеля 200, 300 и 400 л. с. [c.27]

Далее при выбранных значениях параметра Лв строим в координатах / общ> семейства кривых зависимости фиктивного и действительного лучистых тепловых потоков от / общ. Пересечения кривых с одинаковыми параметрами Ев дадут совокупность истинных значений потребного термического сопротивления и лучистого теплового, потока в канале. Затем можно построить график Roвщ=f Rв) - Учитывая итерационный характер решения, расчеты удобнее вести с использованием ЭВМ-Выполненные на базе изложенной методики расчеты подсистемы теплозащиты с воздухонепроницаемой теплоизоляцией позволяют установить следующее. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...