Силы трения внешние на стенке

Внешние силы силы тяжести, поверхностные силы гидродинамического давления, действующие на торцевую поверхность — плоскости I—I и //—II, силы трения и реакции стенок. [c.59]

В этом случае сыпучая среда оказывает давление на стенку, что и имеет место в шахтных печах. Нормальное давление N на стенки обусловливает возникновение сил трения (внешнего), которые различны для состояний равновесия и движения сыпучей среды. [c.306]

Для обеспечения герметичности соединения усилия, развиваемые давлением жидкости на кольцо в радиальном и осевом направлениях, должны быть достаточно высокими, чтобы обеспечить перемещение кольца в канавке" в рабочее его положение и создать требуемый контакт его с граничащими поверхностями. Поэтому эти усилия должны преодолевать силы трения, возникающие на всех поверхностях контакта. Очевидно, преобладание сил, действующих в радиальном направлении, может привести к столь плотному прилеганию кольца к зеркалу цилиндра, что стык торцовых поверхностей кольца со стенкой канавки не будет уплотнен. С другой стороны, значительное превышение осевых сил над радиальными и развивающиеся при атом бол] щие -силы трения по торцов ым поверхностям могут препятствовать созданию плотного контакта между внешней поверхностью кольца и зеркалом цилиндра. Практика показывает, что усилия в осевом ив радиальном направлениях должны быть примерно равны. [c.588]

Этот результат в достаточной степени очевиден. Чтобы лучше уяснить его, выделим какой-либо малый элемент (слой) Д 1 движущегося по трубе газа (фиг. Ю- ) и рассмотрим процесс изменения состояния газа в системе координат, движущейся вместе с этим элементом. Силы трения, действующие на границах выделенного элемента газа, т. е. у стенок трубы, являются при таком рассмотрении внешними по отношению к данному элементу силами, а следовательно, и выделяющееся вследствие работы сил трения тепло трения может считаться вполне эквивалентным равному количеству тепла, которое рассматриваемый элемент газа получил бы извне. Тепло трения будет, таким образом, в той же мере содействовать приращению энтропии рассматриваемого элемента газа, как и тепло, получаемое этим элементом путем теплообмена с окружающей средой, и поэтому приращение энтропии [c.195]

ГОТОВКИ, создает в стенках протянутой части заготовки растягивающие напряжения 0. (произведение 0г на площадь протянутой части заготовки дает тянущую внешнюю силу). Произведение тянущей силы на перемещение пуансона йк дает элементарную работу тянущей силы. Это же перемещение пуансона приводит к перемещению наружной поверхности заготовки в очаге деформации относительно поверхности матрицы. На наружной поверхности заготовки при ее перемещении в очаге деформации возникают силы трения, направление которых обратно направлению тянущей силы. Если величину сил трения умножить на величину соответствующего перемещения, то получим работу сил трения на наружной поверхности заготовки. [c.202]

Так как определение усилия при вытяжке с утонением имеет свою специфику, разберем этот вопрос несколько подробнее. При рассмотрении воздействия внешних сил, приложенных к пуансону, можно заметить, что на него действуют две системы сил на торец — донная часть заготовки, а на боковую поверхность в очаге деформации — силы трения, вызванные скольжением заготовки вверх по пуансону. Усилие, действующее на торец пуансона, уравновешивает силы, вызванные действием растягивающих напряжений в стенках протянутой части заготовки. Следовательно, усилие, приложенное со стороны машины-орудия к пуансону, должно уравновешивать силу, создаваемую растягивающими напряжениями а , и силу трения, действующую на боковую поверхность пуансона. [c.209]

Невыполнение хотя бы одного из указанных условий делает расширение газа неравновесным. Если неравновесность вызвана трением поршня о стенки цилиндра, то работа б/, совершаемая против внешней силы Р, оказыва( тся меньше, чем pdv, так как часть ее затрачивается на преодоление трения и переходит в теплоту б(/тр. Она воспринимается газом вместе с подведенной теплотой bq, в результате чего возрастание энтропии газа в неравновесном процессе ds = = f>q Ьq p)/T оказывается больше. [c.26]

В отличие от тонкостенных оболочковых конструкций, включающих в себя достаточно широкий ассортимент геометрических форм (цилиндрическая, коническая тороидальная, каплевидная и т.п.), толстостенные конструкции в силу ряда ограничений на технологические операции их изготовления, связанных с толщиной металла /, как правило, сводятся к наиболее простым геометрическим типам — цилиндрическим и сферическим /6, 50/, Такие конструкции используются для изготовления сосудов и трубопроводов высокого давления. Как было показано в разделе 2.1, для рассматриваемых конструкций характерна неравномерность распределения напряжений по толщине стенки, трехосное поле напряжений при их нагружении вн>тренним или внешним давлением. [c.199]

Составим уравнение количества движения. Внешние силы, действуюш ие на боковую поверхность потока со стороны стенок цилиндрической камеры смешения, не дают составляющих, параллельных оси камеры (если не учитывать трения о стенки камеры). Поэтому изменение секундного количества движения потоков в цилиндрической камере смешения равно разности сил давления в граничных сечениях камеры. В общем случае, когда во входном сечении камеры статические давления эжектирующего н эжектируемого газов различны (но постоянны по сечению каждого потока), уравнение количества движения записывается в виде [c.507]

Внешние силы, приложенные к жидкости, в условиях равномерного движения должны быть равны силам сопротивления, так как равномерное движение может происходить только при соблюдении взаимного уравновешивания всех действующих сил. Поэтому сумма проекций внешних сил на любую ось должна быть равна сумме проекций сил сопротивления на ту же ось. Если за ось проекций принять ось потока (ось движения), то в уравнение равновесия войдут следующие силы сила давления в сечениях/—I и //—II, сила тяжести отсека жидкости и силы сопротивления движению (так называемые силы трения на стенке ). [c.107]

Импульс внешних сил определяется давлениями Р( и рг в первом и втором сечениях трубы и силом трения на стенках трубы между рассматриваемыми сечениями. Напряжения трения на стенках обозначим буквой т и диаметр трубы О. [c.110]

В 3 и 6 были рассмотрены идеальные процессы. На практике при движении жидкостей или газов в каналах проявляется влияние свойства вязкости и внешних по отношению к потоку сил трения на стенках канала. Это влияние сильно возрастает для длинных каналов, в связи с этим характерно стремление делать короткие сопла. С другой стороны, при очень коротких соплах сильно нарушается равномерность распределения скоростей, возникают резко выраженные неравномерные пространственные движения с возможными отрывами потока от стенок и появлением карманов с противотоками. Не только основные размеры и соответствующий градиент давления, но и форма контуров канала оказывают большое влияние на распределение скоростей внутри канала. Необходимо также учитывать шероховатость стенок канала и в некоторых случаях тепловые потоки сквозь их стенки (например, в соплах ракетных двигателей движущийся газ имеет температуру порядка 3000° К). В сверхзвуковых потоках основным источником потерь и неравномерностей могут являться скачки уплотнения. Внутри сопла такие скачки могут образовываться в зависимости от некоторых геометрических свойств контура канала и независимо от формы канала на нерасчетных режимах истечения (см. 6). В связи с этим в значениях средних по сечению характеристик потока в сопле могут наблюдаться отклонения от значений, рассчитанных но идеальной теории, изложенной в 3 и 6. [c.93]

Предположим, что / и / расположены так, что в этих поверхностях нет существенного переноса работы, вызванного напряжением трения т, у, что близко к действительности, когда поверхности примерно нормальны к линиям тока. Перенос работы иод действием сил поля давления включен в i. Для пространственной области, заключенной между поверхностями f к f стенками канала, общая работа, вызванная напряжением трения на внешних новерхностях, равна нулю, так как для / и / это соответствует предположению, что на стенках канала скорость с = О, т. е. работа трения не производится. Но это только на внешних поверхностях выделенной области. Общая работа напряжения трения внутри области является суммой работ, совершенных отдельными частицами, причем указанная сумма составляется из работы перемещения частиц и работы деформационного движения. Последняя по второму основному закону всегда положительна. Поскольку через поверхность, ограничивающую выделенный объем, как мы видели, работа трения не переносится, то сумма работ при перемещении должна быть равна по величине и обратна по знаку сумме всех работ при деформационном движении. Обозначая последнюю через dbg, можно написать [c.185]

В случае стационарного течения для определения силы трения на стенке обтекаемой поверхности вводится понятие коэффициента трения f (при внешнем обтекании) и коэффициента гидравлического сопротивления g (при внутреннем течении в каналах). [c.17]

Таким образом, в случае отдаленных стенок влияние струи на величину давления на стенки не является локальным, поскольку давление на стенку здесь определяется общей закономерностью изменения давления во всем объеме ограниченного пространства. Например, если пренебречь силой внешнего трения, то легко показать [32], что прирост давления в ограниченном стенками объеме под влиянием струи, после того как она раскрылась до стен, составляет [c.91]

Сложнее решается вопрос о значении собственной температуры на главной части поверхности, омываемой быстродвижущимся потоком газа. В пограничном слое, будь то ламинарном или турбулентном, происходит торможение элементов потока из-за действия соответствующих сил трения и, следовательно, имеет место внутреннее тепловыделение. Поскольку в направлении к стенке тепло, по условию, передаваться не может, тепловыделению вследствие трения противостоит теплопроводность (молекулярная или турбулентная) в направлении менее разогретой области, т. е. прочь от стенки. В стационарном состоянии оба взаимно противоположных эффекта компенсируют друг друга в каждой точке поля, обусловливая установление некоторого стабильного профиля температур по внешней нормали к стенке. Чем интенсивнее будет теплопроводность при фиксированной мощности местного тепловыделения, тем меньшей окажется равновесная температура на данном удалении от стенки и, следовательно, на самой стенке. Это рассуждение, как, разумеется, и основное уравнение энергии (4-22), указывает на роль числа Прандтля (отношение коэффициентов кинематической вязкости и температуропроводности) при решении задачи о собственной температуре стенки. На рис. 5-6 приведена для примера расчетная эпюра температур по нормали к продольно обтекаемой воздухом пластине при ламинарном пограничном [c.139]

В пограничном слое развиваются значительные силы вязкого трения, и в нем касательные напряжения трения изменяются от максимального значения на стенке почти до нуля на небольшом расстоянии от нее. За профилем сбегающий пограничный слой взаимодействует с внешним потоком и образует область подторможенной жидкости, в которой поле скоростей постепенно выравнивается. Эта область называется аэродинамическим следом. Вихревые потери обусловлены наличием местных диффузорно-стей на профиле. Отрыв потока на профиле, связанный с натеканием, чаще всего происходит вблизи входной кромки. [c.52]

Рассмотрим плоское течение жидкости вдоль произвольной поверхности и проведем условную границу, отделяющую область пограничного слоя от внешнего, не возмущенного силами вязкости течения, так, как показано на рис. 6.6. Направим ось х вдоль поверхности и обозначим составляющую скорости в направлении этой оси внутри пограничного слоя и, а на его внешней границе Ыь напряжение трения на стенке обозначим tw В некотором произвольном сечении выделим элемент жидкости, ограничив его нормальными сечениями АВ и D, внешней границей слоя ВС и элементом обтекаемой поверхности AD. Применим далее к этому элементу уравнение сохранения количества движения, спроектировав его на ось, v [c.159]

Остаточная деформация сохраняется после устранения силы, вызвавшей ее. Следовательно, до начала пластической деформации внешние силы должны проделать определенную работу, которая аккумулируется в деформируемом теле в виде потенциальной энергии, при этом межатомные расстояния уменьшаются (увеличиваются) и возникают внутренние силы, которые стремятся вернуть атомы в первоначальное, равновесное состояние. Внутренние силы уравновешивают действие деформирующего внешнего усилия. В технических процессах обработки металлов давлением, кроме деформирующего усилия и внутренних сил, необходимо учитывать силы трения на контакте деформируемого металла и инструмента, реакции стенок инструмента. При решении задачи о величине деформирующего усилия необходимо учитывать все силы, действующие в каждом конкретном случае. [c.244]

Работа внешних сил на пути 1-2 найдется, если мы сперва установим, какие силы действуют. Внешние силы, действующие на частицу, состоят из сил гидродинамического давления на переднюю ВВ п заднюю А А поверхности частицы и из сил трения на боковой поверхности частицы, где она соприкасается со стенками канала. Гидродинамические давления на боковой поверхности частицы направлены перпендикулярно к скорости движения и поэтому работу не произведут. [c.105]

Этого условия было достаточно для изучения движения идеальной жидкости, для которой дифференциальные уравнения содержали лишь частные производные от скоростей и, V и w первого порядка. Для изучения же движения вязкой жидкости одного условия (7.2) будет недостаточно не только с физической точки зрения, но и с формальной, так как порядок дифференциальных уравнений повысился. К кинематическому условию (7.2) необходимо присоединить ещё и динамическое условие. Коль скоро мы допустили, что частицы вязкой жидкости взаимодействуют друг с другом не только давлением, но и с помощью внутреннего трения, то с тем же основанием мы должны предположить и наличие касательного взаимодействия частиц жидкости с точками стенки. Это касательное взаимодействие частиц жидкости с точками стенки будет представлять собой внешнее трение жидкости. Силу внешнего трения, приходящуюся на единицу площади, принято считать пропорциональной разности касательных скоростей частиц жидкости и точек стенки, т. е. [c.94]

Механизм проникновения жидкой агрессивной среды сквозь керамический футеровочный материал можно представить следующим образом. При соприкосновении жидкости с поверхностью материала на продвижение ее внутрь будут оказывать влияние две силы сила внешнего давления Рв и сила капиллярного давления Р , обусловленная поверхностным натяжением жидкости, а также краевым углом смачивания и радиусом капилляра. По мере продвижения жидкости будет возрастать сопротивление, возникающее от трения жидкости о стенки капилляров Рт. При этом, если Рв>Ра+Рх, будет иметь место вязкостный перенос (по закону Пуазейля), а если Рв Ра- -Ра, движение жидкости вглубь будет осуществляться посредством капиллярного переноса. [c.40]

С тем, чтобы упростить расчеты, в этой работе принят ряд допущений. Считается, что струя является изобарической, т. е. статическое давление в ней не меняется, и не учитывается действие объемных сил. Вводятся в рассмотрение скорости течения, осредненные в направлении, перпендикулярном к стенкам, между которыми распространяется струя при этом считается, что векторы абсолютной скорости коллинеарны для точек, находящихся на любой прямой, перпендикулярной к стенкам. Границы струи, внешняя и внутренняя, которой очерчено ядро струи, предполагаются линейными. Вместе с тем учитывается, что в отличие от свободной турбулентной струи в рассматриваемых здесь струях скорость в ядре, будучи постоянной для точек заданного поперечного сечения ядра, меняется вследствие действия сил трения при переходе от одного сечения ядра к другому (подробнее этот вопрос рассмотрен в работе [29]). Угол расширения внешних границ струи задается таким, чтобы расчетные значения скорости на оси струи совпадали бы с их значениями, получаемыми из опыта. [c.78]

Величина контактных нагрузок, возникающих на пуансоне, зависит от природы штампуемого материала и материала пуансона, условий внешнего трения, определяемых условно коэффициентом трения л, толщины штампуемого материала, кривизны сферической поверхности. По абсолютной величине контактные нагрузки на пуансоне значительно (иногда на порядок) меньше контактных нагрузок, возникающих на вытяжном радиусе матрицы (табл. 6), однако действие их распространяется на значительную поверхность контакта заготовки с пуансоном, а возникающая в результате их действия суммарная сила трения вызывает в стенках центральной зоны заготовки напряжения ст т , блокирующее опасное сечение. [c.38]

Поглощение звука осуществляется самыми различными физи ческими механизмами. В ряде случаев диссипативные силы со здаются при трении колеблющейся среды о неподвижную границу Возникающая сила внешнего трения действует на среду в на правлении, противоположном скорости среды, а по величине про порциональна этой скорости. К этому случаю можно свести дей ствие стенок на волну в жидкости, заполняющей узкий капилляр если толщина пограничного вязкого слоя превышает радиус капилляра, то можно считать, что силы трения со стороны стенок приложены ко всему объему среды, заполняющей капилляр, а не только к поверхности столба жидкости, прилегающей к стенкам. К такому же случаю сводится и распространение звука в порах акустической штукатурки. [c.392]

Теоретические и лабораторные исследования Кросса [128] являются еще одной работой, в которой рассмотрена сила удара волны цунами при ее распространении в виде бора над сухим дном. Кросс полагал, что форма фронтальной части бора определяется в основном трением и градиентом гидростатического давления, создаваемым наклонами поверхности. Еще одно допущение состояло в том, что скорость и ускорение во фронтальной зоне в основном определяются факторами, внешними по отношению к переднему краю волны, и предполагалось, что эти факторы известны. В этом смысле задача несколько напоминает задачу, связанную с мутьевыми потоками, которая рассматривалась в главе 2. Используя принцип сохранения количества движения, Кросс получил следующее выражение для силы воздействия Р на стенку [c.328]

Поверхностными называются силы, действующие только на частицы, лео1сащие на внешней поверхности рассматриваемого объема жидкости. К таким силам относятся силы давления на поверхность жидкости со стороны окружающей ее жидкости или стенок трубы, а также силы трения выделенного объема жидкости об окружающую его жидкость или стеики трубы. [c.136]

Причину такого изменения профиля скорости можно понять, если раосмотреть следующую упрощенную схему течения. Пусть в некотором сечении пограничного слоя имеется профиль скорости и (г/), причем на границе пограничного слоя и Ъ) = щ. На некотором малом расстоянии Аа от этого сечения давление во внешнем потоке, а следовательно, и во всем пограничном слое изменится на Ар. Пренебрегая силами трения и считая, что течение происходит параллельно стенке, для каждой струйки жидкости можно написать уравнение Бернулли [c.329]

При беэградиентном обтекании пластинки (йрИх = 0) внешней силой будет только сила трения Т, которая направлена влево, т. е. будет отрицательна, и равна касательному напряжению на стенке То, умножевному на площадку трения dx Следовательно, [c.298]

Работа проталкивания — это первая часть работы, которую совершает поток. Однако на пути между сечениями канала 1-1 м 2-2 он может совершать и другие виды работы, например вращать колесо турбины, перемещать твердые част ицы и т. д. Все эти виды работы потока против внешнего объекта называются технической работой. Обозначим ее Lnex-Когда поток движется по каналу, то он совершает также работу по преодолению сил трения на границе со стенкой капала — 1 р. Таким образо.м, работа, которую совершает движущийся по каналу поток вещества, будет [c.42]

Преимуществом многокамерных сальников, по мнению авторов, является возможность затягивать и регулировать каждую часть сальника отдельно и независимо друг от друга. При выборе многокамерных сальников исходят из значительных потерь на трение набивки о стенку камеры и шток увеличивающихся по мере увеличения высоты сальниковой камеры. Падение усилия затяжки сальника по высоте в связи с наличием сил трения определяется экспоненциальной зависимостью, используемой в расчетах для нахождения необходимого усилия затяжки сальника [6]. Естественно, что при этом плотность набивки по мере удаления от нажимной втулки снижается и нижняя часть ее используется неэффективно. Такая картина характерна для обычных шнуровых набивок, устанавливаемых в камеру без предварительного сжатия. При этом усилие затяжки сальника расходуется на уплотнение материала набивки, т.е. преодоление внутренних сил трения в материале, а также преодоление внешних сил трения набивки о поверхности уплотняемых деталей. В случае применения предварительно сформованных в пресс-форме набивок в виде готовых к установке колец усилие затяжки сальника расходуется в основном на деформирование колец в радиальном направлении. При использовании такой набивки достаточно высокая герметичность может быть достигнута с помощью более простых однокамерных многоступен- [c.5]

Для движущейся под действием сил тяжести и внешних сил трения пленки, так же как и для пограничного слоя, можно предположить, что производные от скорости по У велики по сравнению с производными по X. Обозначив через 5 толщину пленки и через I длину поверхности, можно считать, что изменение скорости вдоль оси У происходит на расстояниях порядка б, а вдоль оси X — на расстояниях порядка I. Кроме того, поскольку пленка является весьма тонкой, течение в ней происходит вдоль поверхности, так что компонента скорости ix вдоль оси X велика по сравнению с нормальной составляющей iy. Другими словами, делаются два основных допущения 1) изменение скоростей в пленке в направлении, перпендикз рном стенке, велико по сравнению с изменением их в продольном направлении 2) на малом участке тела течение в пленке можно считать плоским (если размеры тела велики по сравнению с толщиной пленки). Уравнения течения пленки при ламинарном режиме можно записать в дифференциальной форме по Прандтлю [c.281]

При формовании стаканов интенсивные сдвиги по фаницам зерен достигаются при использовании схемы деформирования, приведенной на рис. 3.65. Стаканы изготавливают с фданцем, который является технологическим припуском. Матрица имеет полость, состоящую из участков двух диаметров диаметр одного участка равен диаметру внешней поверхности стакана, а диаметр другого - диаметру фланца стакана. На первом этапе формования матрица перемещается вниз (рис. 3.65, а), при этом засыпную полость образует участок большего диаметра, и силы трения на поверхности контакта порошка с матрицей способствуют заполнению полости матрицы. После окончания засыпки порошка и предварительного его уплотнения верхним пуансоном осуществляется движение матрицы вверх (рис. 3.65, б), при этом сформованный на первом этапе стакан перемещается в участок полости матрицы меньшего диаметра. В результате происходит дополнительное уплотнение стенок стакана. На донную часть заготовки постоянно действует сила, создаваемая верхним пуансоном. [c.123]

Работа многих других инструментов сопровождается большим трением. Например, при сверлении спиральными сверлами 20% эн ергии расходуется на преодоление сил трения стружки о поверх-нфть спиральной канавки и сверла о стенки отверстия и поверхность резания. Наибольший расход энергии на преодоление внешних сил трения имеет место при работе метчиками. Здесь при нарезании резьбы в вязких металлах расход достигает 50%, Это объясняется тем, что метчики не имеют, а если и имеют, то очень маленький вспомогательный задний угол (задний угол по профилю [c.40]

В канале прямоугольного сечения со свободной поверхйостьЮ. Г1рй этом сила внешнего трения на дне и боковых стенках представляется в виде суммы двух слагаемых, из которых одно пропорционально первой степени скорости, а второе — второй степени. Нелинейность граничных условий создаёт затруднения в удовлетворении условиям. Граничные условия на стенках удовлетворяются только в ряде точек. [c.20]

Общее давление Ф, приложенное к штемпелю при полусухом прессовании, затрачиваетя, во-перых, на давление Фг уплотнения массы до данной пористости при условии его равномерного распределения во зсем объеме сырца и при отсутствий внешнего трения во-вторых, на давление Фг для преодоления сил внешнего трения массы о Форму в-третьих, на избыточное давление Фз, вызванное неодинаковым распределением давления в отдель ных объемах Сырца как результат неоднородно-сти массы и неравномерности засыпки ее в форму (352, 353]. Поэтому общее давление нрессования Ф = Фх + Ф + Фз- Потери давления от трения массы о стенки формы составляют [c.102]

Благодаря неподвижности нижнего пуансона происходит нижнее прессование. При прессовании сырца с сильно развитой боковой поверхностью силы внешнего трения массы о стенки формы настолько. велики, что стол перемещается вниз без упора в него колодок. На описываемом прессе возможно прессование полых изделий с двумя перпендикулярными отверстиями, например кдрнюров на нем осуществляют прессование сырца высотой до 600 мм, причем обеспечивается достаточная его равно-плотность. Пресс получил широкое распространение на динасовых заводах и полностью оправдал себя в эксплуатации. [c.189]

Отрыв пограничного слоя может происходить в том случае, когда на некотором участке профиля частицам рабочей среды иходнтся двигаться при отрицательном перепаде давлений, т. а. переходить из области меньших давлений в область с более высокими давлениями. Поясним это, обратившись к рис. 53.1,6. Скорость на внешней границе пограничного слоя меняется здесь так, что в критической точке А она равна нулю затем она возрастает на участке АВ и уменьшается на участке ВС (в потоке за профилем она снова становится равной скорости набегающего потока). В связи с изменением скорости течения давление на участке АВ уменьшается, а на участке ВС растет. На участке ВС частицы рабочей среды движутся за счет своей кинетической энергии при отрицательном перепаде давлений. Так как вдоль каждой из нормалей к поверхности стенки, как указывалось, давление в пограничном слое не меняется, то такое же распределение давлений, что и на внешней границе, наблюдается и в самом пограничном слое. Однако для частиц рабочей среды, движущихся в пограничном слое, кинетическая энергия оказывается уменьшенной вследствие действия сил трения, тем большего, чем ближе находится каждая данная частица к стенке. Может оказаться, что кинетическая энергия движущихся у самой стенки частиц недостаточна для преодоления участка с отрицательным вдоль оси х градиентом давления. [c.469]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...