Трение на стенках

В случае адиабатического течения без трения на стенке уравнения (7.10), (7.13) и (7.14) дают для критического режима (индекс с) [c.302]

Следовательно, обе фазы в горле имеют дозвуковые скорости это соответствует тому факту, что смесь газа с твердыми частицами является диссипативной системой даже при отсутствии трения на стенках. [c.302]

С учетом трения на стенках уравнение движения в одномерном случае принимает вид [c.302]

Адиабатическое течение в сопле без трения на стенках. Если пренебречь излучением, трением на стенках и теплоотдачей от стенок к газу, принять Мпр = 2 и предположить, что применим закон Стокса для сопротивления частиц, то уравнения (7.26), (7.29) и (7.30) принимают вид [c.304]

Эти результаты показывают, что даже без трения на стенке форма сопла влияет на его тягу. Бели сопло работает при очень [c.313]

Этим численным методом получено особое решение с учетом всех начальных условий и условий в горле. Было принято во внимание, что течение без трения на стенке имеет дозвуковую скорость в горле относительно скорости звука в смеси и что звуковое сечение, обусловливающее сингулярность, расположено за горлом. Были тщательно исследованы сходимость решения и пригодность метода Рунге —Кутта [261,649], а также проверена правильность составленной программы для вычислительной машины. [c.314]

Если пренебречь силой трения на стенках смесительной трубы, то [c.41]

После того, как решение уравнений (31), (32) найдено, могут быть определены напряжение трения на стенке [c.290]

Для определения профиля скорости и напряжения трения на стенке необходимо решать одно обыкновенное дифференциальное уравнение третьего порядка (41) [c.293]

Величина /" (0) зависит от числа Мо и показателя о в степенной зависимости коэффициента вязкости от температуры. Расчеты профилей скорости и температуры, а также напряжения трения на стенке для сжимаемого газа при со = 0,76 были [c.294]

Используя (60), находим напряжение трения на стенке, толщину вытеснения б и толщину потери импульса 5 [c.303]

Используя (63) и (64), находим напряжение трения на стенке [c.305]

Найдем выражение для напряжения трения на стенке, используя (126) [c.324]

Пространственный характер течения в лопаточных машинах рассматриваемого типа сказывается в основном в тех ограничениях возможного распределения параметров потока по высоте лопатки, которые налагаются, например, той или иной принятой формой поверхностей тока ). Трение на стенках кольцевого канала, особенно в области межлопаточных каналов, приводит к усилению влияния вязкости на характер пространственного течения. [c.102]

Заметим, что продольный градиент давлений сказывается на величине напряжения трения на стенке, но слабо влияет на теплообмен, в чем можно убедиться, производя расчет пограничного [c.130]

Тепло трения в пристенном слое определим приближенно по законам молекулярного течения газа. На основании (71) и (99) из 6 и (2) из 1 напряжение трения на стенке при скорости Wi (имеющейся на расстоянии I от стенки) и значительно меньшей, чем скорость молекулярного движения, имеем [c.139]

Расчет ламинарного подслоя и трения на стенке производится из тех же соображений, что и в предыдуш ем случае. При действии поперечного магнитного поля (0, Ву, 0) профиль скоро- [c.255]

Н[апряжение трения на стенке трубы связано с коэффициентом гидравлического сопротивления формулой (5.13). [c.330]

Разумеется, если взять неподвижную точку метода хорд ближе к решению задачи, можно получить метод итераций, сходящийся быстрее, чем (3.58). Итерационный процесс (3.58) следует вести, пока не будет выполнено условие — — I < е, т. е. не будет с нужной степенью точности найдено значение /" (0), Оно и определяет величину напряжения трения на стенке [c.117]

Напряжение трения на стенке в рассматриваемом случае (решение [c.274]

С использованием (8.57) можно получить следующие выражения для толщин и трения на стенке [c.285]

Для дальнейшего анализа зависимости (3-8) заме-тиМт что силы взаимодействия частиц со стенкой в об-ш,ем случае могут влиять на разгон частиц двояким образом. Так, дополнительные силы трения на стенках ка-80 [c.80]

В случае дисперсного потока при Re=idem, D = idem динамическая скорость жидкости определится напряжением вязкостного трения, на стенке S t, которая меньше общего касательного напряжения и больше напряже- 06 [c.206]

Область А — А/ т>22—30. В ядре потока — без-градиентное по скорости движение без смещения и поперечных передвижений частиц. В пристенном слое — падение скорости и изменение характера движения из-за разрыхленности. Последнее вызвано вращением, перемещением и проскальзыванием частиц в пределах пристенной зоны. Этот пристенный эффект объясним возникновением пар сил трения на стенке канала и на границе с ядром потока, создающим соответствующие моменты вращения (по часовой стрелке). Влияние диаметра канала по данным [Л. 30] представлено на рис. 9-3. Доля влияния пристенного слоя на общий характер движения и на структуру слоя мала. Поэтому область А можно назвать областью автомодельности относительно A/Wt (областью широких каналов). [c.293]

Ни — участок, на котором силы трения на стенках вдспринимают вес сыпучей среды, уменьшая вертикаль- [c.297]

Чтобы иметь представление о порядке величин различных параметров, расс.мотрим случай взаимодействия между твердыми частицалш и стенкой при движении частиц в турбулентном поле, когда диаметр частиц мал, например менее 1 мк, отношение масс газа и твердой фазы достигает 3, а отношение плотностей равно, например, 2000. Как указано выше, коэффициент трения на стенке вследствие удара твердых частиц составляет величину порядка 0,1, а напряжение сдвига — порядка 0,5-10 кг/см , для газа с коэффициентом трения 0,001 напряжение сдвига равно 0,5-10" кз/сэ4 . Однако, как можно видеть по результатам измерений для трубы (разд. 4.1), интенсивность действительных столкновений со стенкой на порядок меньше вычисленной величины из-за подъемной силы, действующей на частицы в вязком слое [уравнение (2.23)1. [c.236]

Приведенные выше уравнения являются основными для всех одномерных газодинамических систем в режиме стационарного течения. Последние включают течение в соплах, течение Фанно и ударные волны. Для иллюстрации рассмотрим течения в соплах. Течение Фанно, или течение смесей в трубе постоянного сечения с трением на стенках, исследовалось аналитически и экспериментально [834, 835]. [c.300]

Таким образом, если трение на стенках существенно, число Маха в горле становится еще меньше. Клигель и Никерсон [4211 теоретически определили число Маха газа в горле, вычисленное по скорости звука в газе, которое оказалось равным 0,8. [c.302]

Аналогичным образом можно оценить напряжения трения на стенке Гщ = jijduldy) . Используя полученные выше оценки [c.280]

Здесь X — расстоянпе от передней кромки пластины.) Наиболее характерным признаком такого перехода на пластине является резкое увеличение толщины пограничного слоя и напряжения трения на стенке. Одной из особенностей пограничного слоя на пластинке является то, что вблизи передней кромки он всегда ламипарен и только на некотором расстоянпп х р начинается переход в турбулентный режим течения. Ввиду сложности движения в переходной области и небольшой ее протяженности обычно пренебрегают конечными размерами этой области, т. е. считают, что переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный происходит при X = скачком. [c.282]

Соотношение (33) для определения трения на стенке в рас-сматрилаемом случае принимает вид [c.291]

Тогда, например, для безраз1мерного напряжения трения на стенке имеем [c.333]

Если перед скачком пограничный слой турбулентный, то распределение давления в области взаимодействия практически не зависит от числа Рейнольдса (рис. 6.32). Это объя)сняется слабым влиянием числа Рейнольдса на основные характеристики турбулентного течения (толп шну пограничного слоя, профиль скорости, напряжение трения на стенке). [c.344]

Мерй. Таким образом, градиент давления уравновешивается силой трения на стенке [c.256]

Принимая во внимание наличие ламинарного подслоя с линейным профилем скорости и полагая, что в канале, как и в случае турбулентного пограничного слоя, параметры подслоя, согласно (246), (247) и (253), отвечают постоянному значению локального числа Рейнольдса на его границе К л =ндНлбл/М.=Лл = = 156, т. е. Цл = бпД = 12,5, получим (в пределах двухслойной модели течения) с помощью уравнений (255), (258) и (260) напряжения трения на стенке канала и профили скорости при соответствующих ориентациях магнитного поля. [c.257]

Рассмотрим также теплообмен на профиле турбинной лопатки при наличии зон ламинарного, переходного и турбулентного течения. Расчет выполняется при использовании уравнений (1.127) с дополнительными условиями по переходу (1.128). Расчетные и опытные значения числа Нуссельта на турбинном профиле показаны на рис. 7.16 для двух чисел Рейнольдса (Rej = рыас/м., 2 — скорость на выходе из решетки с — хорда лопатки). Результаты приведены для выпуклой стороны профиля. При меньшем числе Re (Rea = 1,84.10 ) пограничный слой остается ламинарным вплоть до точки отрыва (при х1с = 0,86), расчетное местоположение которой согласуется с опытным (в точке отрыва пограничного слоя трение на стенке становится равным нулю). При большем числе Re (Re = 6,75.10 ) отрыв [c.265]

Здесь б = б (л ) — толщина пограничного слоя, и (б) = 0,99Мв, т] = у/8. Безразмерная координата т] изменяется в пределах от О до 1. Задавшись распределением скорости (8.55), можно получить выражение толщин S, и трения на стенке через толщину пограничного слоя. С помощью (8.54) тогда можно получить обыкновенное дифференциальное уравнение для нахождения величины 6. [c.284]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...