Силы трения на стенке

Если пренебречь силой трения на стенках смесительной трубы, то [c.41]

Внешние силы, приложенные к жидкости, в условиях равномерного движения должны быть равны силам сопротивления, так как равномерное движение может происходить только при соблюдении взаимного уравновешивания всех действующих сил. Поэтому сумма проекций внешних сил на любую ось должна быть равна сумме проекций сил сопротивления на ту же ось. Если за ось проекций принять ось потока (ось движения), то в уравнение равновесия войдут следующие силы сила давления в сечениях/—I и //—II, сила тяжести отсека жидкости и силы сопротивления движению (так называемые силы трения на стенке ). [c.107]

Таким образом, сопротивления, возникающие при равномерном движении вязкой жидкости, прямо пропорциональны длине потока, смоченному периметру, напряжению силы трения на стенке и обратно пропорциональны площади живого сечения потока. [c.136]

С другой стороны, напряжение силы трения на стенке может быть определено из основного уравнения равномерного движения согласно равенству (193) [c.150]

Импульс внешних сил определяется давлениями Р( и рг в первом и втором сечениях трубы и силом трения на стенках трубы между рассматриваемыми сечениями. Напряжения трения на стенках обозначим буквой т и диаметр трубы О. [c.110]

Сила трения на стенке То, приложенная со стороны стенок трубы к боковой поверхности потока, направлена против течения и проектируется на [c.132]

В 3 и 6 были рассмотрены идеальные процессы. На практике при движении жидкостей или газов в каналах проявляется влияние свойства вязкости и внешних по отношению к потоку сил трения на стенках канала. Это влияние сильно возрастает для длинных каналов, в связи с этим характерно стремление делать короткие сопла. С другой стороны, при очень коротких соплах сильно нарушается равномерность распределения скоростей, возникают резко выраженные неравномерные пространственные движения с возможными отрывами потока от стенок и появлением карманов с противотоками. Не только основные размеры и соответствующий градиент давления, но и форма контуров канала оказывают большое влияние на распределение скоростей внутри канала. Необходимо также учитывать шероховатость стенок канала и в некоторых случаях тепловые потоки сквозь их стенки (например, в соплах ракетных двигателей движущийся газ имеет температуру порядка 3000° К). В сверхзвуковых потоках основным источником потерь и неравномерностей могут являться скачки уплотнения. Внутри сопла такие скачки могут образовываться в зависимости от некоторых геометрических свойств контура канала и независимо от формы канала на нерасчетных режимах истечения (см. 6). В связи с этим в значениях средних по сечению характеристик потока в сопле могут наблюдаться отклонения от значений, рассчитанных но идеальной теории, изложенной в 3 и 6. [c.93]

В случае стационарного течения для определения силы трения на стенке обтекаемой поверхности вводится понятие коэффициента трения f (при внешнем обтекании) и коэффициента гидравлического сопротивления g (при внутреннем течении в каналах). [c.17]

В случае колеблющегося потока жидкости касательное напряжение (или силу трения) на стенке канала можно представить в виде суммы осредненного по времени и пульсационного Ат [c.18]

Предполагая, что в колеблющемся потоке существует линейная связь между пульсационной силой трения на стенке канала [c.19]

Л (рм), определим коэффициент потерь как отношение пульсационной силы трения на стенке канала к величине колебательной составляющей массовой скорости [c.19]

При одномерном анализе нестационарного движения среды силу трения Ф можно представить как сумму силы трения на стенке Ф . и силы трения в потоке Ф , возникающую в результате деформации среды вдоль оси канала. Величины Ф . и Ф можно выразить через касательные напряжения на стенке канала и напряжение в самой волне [c.35]

Будем также считать, что пульсационная сила трения на стенке канала АФ пропорциональна возмущению скорости потока жидкости [c.55]

На рис. 16 приведены расчетные значения функции Go, характеризующие деформацию профиля осредненного движения под действием колебаний в пограничном слое. Как следует из приведенного рисунка, вблизи поверхности под действием колебаний скорость (осредненная по времени) потока жидкости увеличивается, что приводит к увеличению градиента скорости, а следовательно, и силы трения на стенке. С увеличением частоты колебаний (или критерия Sh) максимум осредненной по времени скорости уменьшается и смеш,ается в сторону поверхности стенки. [c.93]

Наконец, пятой составной частью работы потока является работа на преодоление сил трения на стенках канала. Обозначим эту работу [c.43]

Силу трения на стенках камеры выразим через кинетическую энергию вторичного потока и поверхность трения Q стенок камеры [c.242]

Если положительный градиент давления на стенке, вызванный скачком, существенно превосходит импульс сил трения на стенке, то это приведет к сильному торможению слоя и отрыву. Можно предположить, что перепад давлений, при котором пограничный слой оторвется, пропорционален касательному напряжению на стенке при отсутствии скачка [c.187]

Из формул (2.1) для и X следует, что при фиксированной силе У с ростом скорости II сила трения на стенке меняет знак при /3 = 3/4 из тянущей она становится тормозящей, то же происходит и с силой трения на брусе X, но при /3 = 3/2. Такое изменение легко объяснить поведением профиля скорости расплава в разных сечениях слоя, в свою очередь, обусловленным меняющимся с /3 распределением давления. [c.194]

Сопротивление движению воздуха в трубах в виде потери давления (энергии), обусловленное силами трения на стенках трубы, [c.72]

Местная сила трения на стенке определяется формулой [c.286]

При нагревании или охлаждении текущей среды в канале от стенок формирование скоростного поля в потоке неизотермической среды осложняется из-за изменения коэффициента переноса импульсов с температурой. Для иллюстрации этого эффекта на рис. 134 представлено распределение скоростей в сечении изотермических и неизотермических потоков при нагревании и охлаждении жидкости от стенок трубы (дст=0 +дст — 9ст)- Ввиду различия градиентов скорости, а следовательно, и сил трения у стенок следует ожидать различия коэффициентов теплоотдачи при нагревании (+ ст) и при охлаждении стенки —q т) Помимо влияния на скоростное поле потока изменяющейся с температурой силы трения на стенке, в каналах значительного диаметра и при большой разности температур в среде, на скоростное поле потока вынужденного течения может заметно влиять свободная конвекция. При этом в потоке возникают дополнительные сложные циркуляционные токи. [c.330]

Если не учитывать действия на газ касательных к поверхности сил трения на стенках канала и в сечениях и то ( / = 0. Действительно, эти части контрольной поверхности являются поверхностями вращения вокруг оси канала поэтому нормальные к ним силы не дают момента относительно оси. [c.69]

В приложениях большое значение имеют движения газа с теплоподводом, в которых толщина зоны тепловыделения весьма мала в сравнении с характерными размерами рассматриваемой области движения газа (например, с длиной и диаметром трубы, по которой движется горючая смесь). В таких случаях зону тепловыделения можно рассматривать как разрыв. Из законов сохранения (4.1)—(4.3) следует, что с двух сторон поверхности разрыва параметры газа связаны вновь соотношениями (5.16)—(5.18). В предыдущем изложении эти соотношения использовались как связи между параметрами газа в двух сечениях трубы, находящихся на конечном расстоянии одно от другого для их получения требовался ряд допущений труба цилиндрическая и стенки ее непроницаемы, газ не испытывает действия массовых сил и сил трения на стенках трубы. При использовании соотношений (5.16)—(5.18) как условий с двух сторон разрыва эти допущения сводятся только к отсутствию на поверхности разрыва сосредоточенного притока массы, импульса и механической энергии. [c.111]

Если пренебречь силой трения на стенках смесительной трубы, то окажется, что сумма проекций на ось х всех сил в пределах контрольной поверхности 1 — 2 равна нулю, а следовательно, не должно быть изменения количества движения. [c.39]

Сила трения на стенке, действующая на поверхность а(1=-(1х, равна Рт р — где — напряжение трения на стенке. [c.202]

Для дальнейшего анализа зависимости (3-8) заме-тиМт что силы взаимодействия частиц со стенкой в об-ш,ем случае могут влиять на разгон частиц двояким образом. Так, дополнительные силы трения на стенках ка-80 [c.80]

Область А — А/ т>22—30. В ядре потока — без-градиентное по скорости движение без смещения и поперечных передвижений частиц. В пристенном слое — падение скорости и изменение характера движения из-за разрыхленности. Последнее вызвано вращением, перемещением и проскальзыванием частиц в пределах пристенной зоны. Этот пристенный эффект объясним возникновением пар сил трения на стенке канала и на границе с ядром потока, создающим соответствующие моменты вращения (по часовой стрелке). Влияние диаметра канала по данным [Л. 30] представлено на рис. 9-3. Доля влияния пристенного слоя на общий характер движения и на структуру слоя мала. Поэтому область А можно назвать областью автомодельности относительно A/Wt (областью широких каналов). [c.293]

Ни — участок, на котором силы трения на стенках вдспринимают вес сыпучей среды, уменьшая вертикаль- [c.297]

Мерй. Таким образом, градиент давления уравновешивается силой трения на стенке [c.256]

Так как за ось проекций мы выбрали ось движения, то изменение количества движения спроектируется в натуральную величину (скорости параллельны оси проекций). Пренебрегая силами трения на стенке и учитывая, что проекция импульса силы тяжести на горизонтальную ось будет равна нулю, устанавливаем, что в выражение импульса войдут только силы давления Pj = (oipj и Р2 = —Ш2Р2 в сечениях А — ЛиВ — В. Так как давление направлено нормально к площадям живых сечений, их импульсы также спроектируются на ось проекций в натуральную величину. Таким образом, можно записать [c.157]

Сила трения на стенках трубы составляет тОх. Импульс сил равен (рг—рх)ч>а + хяОх. [c.110]

В действительности (как и в случае определения пульса-ционной силы трения на стенке канала), в отличие от квазиста-ционарного процесса теплообмена между плотностью теплового потока на стенке канала A<7v и перепадом температур AT —ATf должен существовать сдвиг по фазе, который зависит от частоты, и, следовательно, пульсационный коэффициент теплоотдачи является величиной комплексной [c.23]

Сила трения на стенке у = 0 определяется соотношением 2 l(nV)qЧ- шxg = 2 i- (ш + jy)-t- ljXk(- ), поскольку n = j отсюда, полагая у=0, найдем [c.563]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...