Течение внутреннее

При сжимающих схемах нагружения зернограничное разрушение выражено в меньшей степени. Однако практически в любых технологических операциях присутствует растяжение. Поэтому микродефекты на границах зерен обнаруживаются при прокатке — из-за эффекта опережения течения внутренних слоев металла по отношению к течению поверхностных слоев, при осадке — из-за возникновения растягивающих напряжений на поверхности в момент образования бочки и т. п. При всестороннем сжатии повреждения могут возникать только в поверхностных слоях изделия из-за неоднородного течения, обусловленного трением об инструмент. При всестороннем растяжении, в частности при гибке труб, листовой штамповке—вытяжке, рыхлость или поры возникают по всей толщине изделия, в которой действуют растягивающие напряжения. [c.112]

Следует отметить, что найденные значения энергии активации значительно ниже известных литературных данных, а также значения энергии активации для объемной пластической деформации, определенного при тех же условиях деформирования. Значение энергии активации для пластического течения внутренних объемных слоев материала определялось известным в литературе [458, 459] графо-аналитическим способом по температурно-скоростному изменению верхнего предела текучести. 138 [c.138]

Распределение давления за линией отрыва в плоскости симметрии течения сначала сходно с распределением давления перед уступом, но затем появляется отличие, свидетельствующее о существенном влиянии трехмерности течения (фиг. 33). Из фиг. 33 видно также, что распределение давления перед струей занимает промежуточное положение между распределениями давления перед уступом и перед цилиндром. В трехмерных областях отрывного течения обнаружены области сверхзвуковых течений, внутренние скачки уплотнения и вторичные отрывы [1, [c.293]

В изоэнтропическом течении внутренняя энергия газа никак не зависит от температуры стенки. Зависимость от температуры стенки может возникнуть только в результате теплопроводности, т. е. в результате того, что вблизи стенки движение молекул отличается от максвелловского. [c.121]

Здесь могут быть все одинаковы, если одинаковы, течение внутреннее, и жидкость однородна. Либо различны, например, для течений со свободными границами, когда часть контрольных объемов находится вблизи границы. Если они нри этом лагран- [c.105]

Таким образом, при фиксированном L и возрастании числа Рейнольдса основного течения внутренний масштаб турбулентности (т. е. масштаб наибольших из возмушений, на которые оказывает влияние вязкость) убывает пропорционально Re- / . Аналогичным образом масштабы и совпадают по порядку величины с типичными скоростью и периодом тех движений, с которыми связана основная доля диссипации энергии эти масштабы также убывают с ростом числа Рейнольдса, [c.320]

Третье предположение (6.24) означает, что газ находится в состоянии локального термодинамического равновесия. В изменяющихся течениях внутренняя энергия всегда стремится к равновесному значению, соответствующему новым условиям. Однако при этом существует некоторая задержка во времени, особенно для установления колебательной и вращательной энергии. Такое явление назьшается эффектом релаксации, а характерное время задержки — временем релаксации. Это интересный, но несколько частный вопрос, так что детали мы отложим и приведем в качестве примера в гл. 10. [c.152]

При быстрых изменениях параметров течения внутренняя энергия е может отставать от равновесного значения, соответствующего окружающему давлению и плотности. Поступательное движение молекул устанавливается быстро, но запаздывание вращательного и колебательного движений может быть на порядок больше. Если предположить, что а степеней свободы устанавливаются мгновенно, а остальные ат степеней свободы требуют большего времени релаксации, то можно положить [c.345]

Для ряда значений перепада давлений определялась расходная скорость при течении жидкости через капилляры (внутренним диаметром 0,2 и 0,1 см). Результаты сведены в следующие таблицы [c.85]

Физический смысл течений с предысторией постоянной деформации легко представить на основе понятий, обсуждавшихся в разд. 2-6. Для жидкости с памятью напряжение в момент наблюдения определяется полной предысторией деформирования в области, примыкающей к рассматриваемой материальной точке. В течениях с предысторией постоянной деформации эта история не зависит от момента наблюдения, и, следовательно, можно ожидать, что напряжения, а также и любая другая зависимая переменная, например внутренняя энергия, тоже не будет зависеть от t. Эти концепции будут формализованы в следующей главе, но они могут быть интуитивно осознаны уже на данной стадии. [c.117]

Конечно, для неньютоновских жидкостей также легко можно представить себе такие условия течения, где влияние внутренних напряжений пренебрежимо мало по сравнению с влиянием сил инерции, скажем [c.255]

Рассмотрим теперь течения, в которых инерционные силы доминируют над внутренними напряжениями. Это означает в силу обсуждения в разд. 7-2, что как El , так и 1/Re весьма малы по сравнению с единицей [c.277]

Такие же безразмерные параметры получаются и при анализе теплоотдачи от поверхности трубы, но определяющим размером в них будет не длина I, а диаметр d, соответственно внутренней — при течении жидкости внутри трубы и наружный — при наружном обтекании одной трубы или пучка труб. [c.82]

При течении жидкостей в трубах (см. рис. 9.4) ламинарный режим на стабилизированном участке наблюдается до Re p= a)d/v = 2300, а при Re>10 устанавливается развитый турбулентный режим (здесь d — внутренний диаметр трубы). [c.82]

В (10.9), справедливой для наиболее распространенного турбулентного течения при Re = 10 Ч-5 1 О и Рг = 0,6- 2500, определяющим размером является внутренний диаметр трубы d. Если это не круглая труба, а канал произвольного сечения, то формула (10.9) тоже применима, только определяющим размером будет эквивалентный диаметр канала d KB = 4F/n, где F — площадь поперечного сечения П — внутренний периметр этого сечения. [c.85]

Пример 10.1. Рассчитать коэффициент теплоотдачи и тепловой поток от стенки трубы подогревателя воды. Длина трубы / = 2м, внутренний диаметр d=16 мм, скорость течения воды аИж = 0,995 м/с, средняя температура воды / = 40 °С, а стенки трубы f,.= 100 С. [c.86]

Гидравлическое сопротивление шарового слоя по внутренней модели течения [c.40]

Н. М. Жаворонкова не связана с представлением течения газа в слое как внутренней модели движения по ряду криволиней- [c.41]

Работа, выполненная при течении процесса в закрытой системе при постоянном объеме, равна О, так как любые перемещения отсутствуют. Следовательно, теплота, добавленная системе при течении процесса при постоянном объеме, равна изменению внутренней энергии. Путем сочетания уравнений (1-5) и (1-14) получаем [c.40]

Так как изменение внутренней энергии при течении изотермического процесса в системе из твердого тела, жидкости или идеального газа практически равно нулю, то теплота, сообщенная системе, равна произведенной работе. [c.43]

Таким образом, в [Л. 6], так же как и в большинстве случаев, используются представления о канальном течении газа в слое (условия внутренней задачи). Поэтому неслучайно введение гидравлического радиуса приводит формулу сопротивления засыпки к виду (9-24 ), обычному для течения в трубах. Не останавливаясь на других подходах к рассматриваемой задаче (с позиций обтекания отдельной частицы в слое — внешняя задача , с позиций струйной теории [Л. 54, 178]), отметим, что формула (9-24) получена путем сопоставления опытных данных 80 источников. Она отражает влияние числа Re, формы и состояния поверхности частиц в довольно широком диапазоне. В табл. 9-1 приведены данные о коэффициентах С и Си с указанием максимальных отклонений в процентах. [c.283]

С течением времени (иногда весьма продолжительного) внутренние напряжения постепенно ослабляются, выравниваются и исчезают, при этом деталь деформируется (коробится). При обработке металла резанием, когда снимается поверхностный слой заготовки (особенно литой), в металле происходит перераспределение внутренних напряжений и деталь деформируется. По этой причине черновые (обдирочные) операции отделяют от чистовых, которые исправляют форму детали и придают ей окончательные размеры. [c.61]

Токарные автоматы применяются в крупносерийном и массовом производстве для комплексной обработки наружных и внутренних цилиндрических и резьбовых поверхностей, главным образом при изготовлении деталей из пруткового материала, где благодаря значительным размерам пускаемых в производство партий деталей автоматы могут быть загружены без переналадки в течение нескольких дней в случае недостаточной загрузки и необходимости в частой переналадке целесообразнее применять револьверные станки. В каждом отдельном случае для более правильного с экономической точки зрения решения вопроса, на каких станках — автоматах, полуавтоматах или револьверных — целесообразно вести обработку, необходимо разработать сравнительные варианты технологических провесов обработки детали на том или другом станке и сопоставить полученные техникоэкономические показатели. [c.360]

Так как вихревая зона у внутренней стенки колена с углом поворота 90° заканчивается на относительном расстоянии == / р/Ьк = 6ч-8, то при таком промежутке между поворотами (или большем) течение в первом повороте не оказывает влияния на течение во втором. Поэтому структура потока за обоими поворотами получается одинаковой (рис. 1.38, а). Если же расстояние между поворотами меньше указанной величины, то вихревая зона у внутренней стенки после первого поворота не исчезает и, вследствие возрастания скорости у острого угла поворота, она замыкается, плавно закругляя поток (рис. 1.38,6). Это приводит к уменьшению интенсивности отрыва потока после второго поворота на 90°. Очевидно, что наиболее плавное скругление поворота вследствие замыкания вихревой зоны получается в том случае, когда второй поворот расположен близко к сечению с максимальной шириной вихревой зоны, образующейся за первым поворотом (7 , 1,6-н2,4). При этом поток за вторым поворотом не отры- [c.41]

На характер поля скоростей в отводах и коленах с закругленными внутренними кромками некоторое влияние оказывают режим течения (число Ке), а также относительная шероховатость стенок А или выступы, находящиеся вблизи внутреннего закругления перед поворотом. Следует отметить, что, чем меньше число Ке, тем раньше начинается отрыв потока на внутреннем закруглении, тем шире зона отрыва и больше неравномерность [c.41]

Рис. 1.39. Схема отрыва потока от внутренней стенкн и поле безразмерных скоростей по средней линии за отводом с гладкими стенками при различных режимах течения

При отсутствии уступа (Яр -= 0) поток подобен течению в раздающем коллекторе или радиальном аппарате (см. ниже). Здесь было дано краткое описание внешней макронеоднородности потока при боковом входе в аппарат. Что же касается внутренней макронеоднородности, то для бокового входа она ничем не отличается от макронеоднородности для центрального входа. [c.283]

С какой скоростью следует прокачивать воду, имеющую среднюю арифметическую температуру ш = 150°С, по трубе диаметром d = 20 мм и длиной 1 = 2,2 м, чтобы при турбулентном режиме течения и температуре внутренней поверхности трубы о = 170°С количество отводимой теплоты равнялось 9 кВт. [c.91]

Течение воздуха за РД едва ли поддается современному анализу. В этой части течения внутреннее трение имеет доминирующее значение, а тепло, сообщенное рабочему воздуху и рассеившееся в окружающую атмосферу на бесконечно большое расстояние, еще больше усложнит явление. [c.18]

Барьерный эффект приповерхностного слоя должен проявляться лишь в определенном диапазоне скоростей деформирования и при конкретном соотношении прочности приповерхностного слоя и внутренних объемов металла, поскольку он является динамическим эффектом и связан с кинетикой протекания пластической деформации по сечению образца. При малых скоростях деформирования отсутствует столь резкое запаздывание течения внутренних слоев металла по сравнению с его приповерхностными слоями, и в результате чего не возникает условий для проявления барьерного эффекта. Известно, что у низкоуглеродистых сталей при малых скоростях деформирования отсутствует площадка текучести. Рассмотренный эффект проявления физического предела текучести связан также с масштабным фактором и, следовательно, с глубиной более прочного приповерх- ностного слоя. В наших работах [94, 95] было показано, что существует критическая глубина упрочненного приповерхностного слоя, начиная с которой на диаграммах растяжения отсутствует физический предел текучести. [c.177]

Плоское сопло с косым срезом и выдвижным дефлектором (сопло ADEN), рис. 7.2в, обеспечивает поворот вектора тяги на угол, равный или больше 90°, и предназначено для использования на самолетах вертикального взлета и посадки. Оно может быть использовано и в полете для отклонения вектора тяги на углы, меньшие 90°. В этом сопле на режиме горизонтального полета регулируется площадь критического сечения и с помощью верхних и нижних створок — площадь выходного сечения сопла в соответствии с бесфорсажным или форсажным режимом работы двигателя. На режиме вертикального взлета дефлектор (ковшеобразная створка) выдвигается по часовой стрелке, направляя реактивную струю вниз. Дозвуковые створки сопла при этом имеют максимальное раскрытие для уменьшения скорости газового потока при подходе к поворотному дефлектору. Выдвижной дефлектор на режимах горизонтального полета убран внутрь сопла без нарушения течения внутреннего газового потока и внешнего обтекания реактивного сопла. На режиме горизонтального полета с помощью отклоняемой задней части верхней панели (поворотный клин) достигается поворот вектора тяги на угол 25...30°. [c.294]

Цикл может соответствовать одному или нескольким оборотам начального звена. Так, например, вал насоса с кривошип-но-ползуиным механизмом в течение цикла делает один оборот. У четырехтактного двигателя внутреннего сгорания в течение цикла коленчатый вал делает два оборота. В некоторых машинах один цикл соответствует и большему числу оборотов ведущего вала, [c.306]

Поведение простой жидкости в произвольном вискозиметри-ческом течении полностью определяется этими тремя вискози-метрическими функциями, которые характеризуют внутреннее свойство жидкости [1, стр. 24—25]. [c.178]

Внутренне непротиворечивые опыты такого типа иногда возможны в рамках систем реометрических течений. Примерами могут служить уравнение (5-1.44), связывающее релаксацию напряжений с данными для периодического течения, или уравнение (5-3.17), связывающее данные по течению удлинения с вискозиметрическими данными. [c.208]

В этом разделе обсудим задачи обтекания погруженных тел непью-тоновскими жидкостями. Обсуждение подразделяется на две части вначале рассмотрим течения с низкими числами Рейнольдса, т. е. течения, в которых инерционные силы не доминируют над внутренними напряжениями затем проведем анализ пограничного слоя, который представляет интерес в задачах обтекания с высоким числом Рейнольдса и для которого кинематика вне пограничного слоя и области следа определяются уравнениями Эйлера (7-1.6). [c.275]

При первых ТО...20 операциях вытяжки образуются как на от-штампоБяяной детали, так и на рабочей лог.ерхности протяжного кольца, особенно в ыестеос переходов радиуса закругления к формую-ще <у пояску, риски, задиры, вмятины и наплывы в сторону течения металла. Износ формующего пояска протяжного кольца также проявляется с постепенном увеличении внутреннего диаметра протяжного колъца. [c.96]

Внутренняя модель — течение газа через шаровую насадку рассматривается как движение отдельных струек по системе параллельных изогнутых каналов с внезапными сужениями и расширениями. За геометрический параметр в числах Nu и Re принимается гидравлический диаметр отдельных струек йгаяр- Большинство исследователей предпочитают рассматривать процесс движения газа в шаровых насадках с позиций внутренней модели. [c.39]

Экспериментальные значения константы соответствуют измеренным значениям Дстр для потока с искусственной турбули-зацией, что, как было показано ранее, и имеет место при течении газа через шаровые укладки. Гидродинамическое сопротивление шарового слоя может быть определено по зависимости (2.2) для внутренней модели [c.66]

Изменение энергии выделенного элементарного объема ЛУп возникает ib связи с притоком тепла и работой внешних сил (массовых и поверхностных). Причем это изменение проявится в увеличении кинетической энергии среднего и пульсационного движения и в изменении внутренней энергии элемента. Учитывая, что для дисперсных потоков теплоносителей характерны в основном умеренные скорости течения, пренебрегаем изменением давления и кинетической энергии компонетов. Полагая также, что внутренние источники или стоки энергий отсутствуют, в соответствии с первым законом термодинамики для изобарных процессов получим, что количество переданного элементу ДУц за время Лт тепла AQa равно изменению энтальпии его компонентов [c.40]

При прокатке б есшовных труб первой операцией является прошивка — образование отверстия в слитке или круглой заготовке. Эту операцию выполняют в горячем состоянии на прошивных станах. Наибольшее применение получили прошивные станы с двумя бочкообразными валками, оси которых расположены под небольшим углом (5—15°) друг к другу (см. рис. 3.6, е). Оба валка J вращаются в одном и том же направлении, т, е. в данном случае используется принцип поперечно-винтовой прокатки. Благодаря такому расположению валков заготовка 2 получает одновременно вращательное и поступательное движения. При этом в металле возникают радиальные растягивающие напряжения, которые вызывают течение металла от центра в радиальном направлении, образуя внутреннюю полость, и облегчают прошивку отверстия оправкой 3, устанавливаемой на пути движения заготовки. [c.68]

Резко неравиомернос течение в собирающем канале имеет место даже при малых значениях характеристики аппарата Л,, так как направление отделяющихся струек мало зависит от этой характеристики. Поэтому увеличение коэффициента сопротивления пористой перегородки (например, за счет ее толщины) пли уменьшение ее коэффициента живо1 о сечения не дает требуемого эффекта. В этом случае не очень эффективны внутренние вставки, профиль которых рассчитан из условия получения постоянного статического давления вдоль раздающего канала (см. рис. 10.32, б). Кроме того, сужение этого канала по направлению к заглушенному концу раздающего канала может усилить унос взвешенных частиц, так как при этом, вследствие больших продольных скоростей, взвешенные частицы будут с еще болыней вероятностью отбрасываться к концу канала, а следовательно, еще больше увеличивать их концентрацию в месте, соответствующем наибольшим скоростям струек после выхода из боковой поверхности в собирающий канал. [c.303]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...