Потери вихревые

Потери вихревые 9, 145 Потери гидравлические 38, S9 Потери энергии 39, 137 Потери мощности 43, 58, 95, 150 Потери механические 142 Потерянная мощность 43, 150 Поток жидкости 32, 185, 231 Промежуточное колесо 233 Производственные характеристики 18 [c.316]

Объемные потери в уплотнении канала оценивают объемным КПД канала г о.к гидравлические потери вихревого рабочего процесса оценивают КПД вихревого рабочего процесса Т1р.п. Из рис. 3 с учетом уравнений (2) и (3) следует, что [c.9]

Таким образом, в состав потерь вихревого рабочего процесса входят, кроме потерь при обмене количеством движения, потери на преодоление меридиональной составляющей сил трения на стенке канала и потери в рабочем колесе. К потерям вихревого рабочего процесса относятся также потери кинетической энергии меридионального движения жидкости в ячейках колеса при ее возвращении из области нагнетания в область всасывания в зоне перемычки. Обычно эти потери малы. [c.14]

Из уравнения (74) следует, что потери. меридионального потока приняты равными всем потерям вихревого рабочего процесса. В действительности они меньше потерь вихревого рабочего процесса на потери при обмене количеством движения (потери на вихреобразование ири перемешивании частиц жидкости в канале). Объемные потери в схеме расчета не учтены [см. уравнение (6)]. [c.71]

Л — гидравлические потери на входе и выходе /> —объемные потери в уплотнения перемычки В — гидравлические потери в канале Г — объемн),1е потери в уплотнении канала Д — гидравлические потери вихревого рабочего процесса Е — механические потерн [c.172]

В тех местных сопротивлениях, где основной является вихревая потеря напора (например, резкое изменение [c.146]

В качестве магнитно-мягкого материала применяют низкоуглеродистые (0,05— 0,005 % С) железокремнистые сплавы (0,8—4,8 % Si). Кремний, образуя с железом твердый раствор, сильно повышает электросопротивление, а следовательно, уменьшает потери на вихревые токи, повышает магнитную проницаемость, немного снижает коэрцитивную силу и потери на гистерезис. Однако кремний понижает магнитную индукцию в сильных полях и повышает твердость и хрупкость стали, особенно при содержании 3—4 %. [c.309]

С увеличением содержания в стали кремния магнитная индукция и потери на вихревые токи и перемагничивание уменьшаются. [c.309]

Магнитномягкие стали и сплавы обладают малой Н , но значительным р. (рис. 15.15). При намагничивании в переменном электромагнитном поле потери на гистерезис и вихревые токи невелики. [c.278]

Высокое Р-, малая Н , а также хорошие механические и технологические свойства обусловили широкое применение технического Ре (марки Э, ЭА и ЭАА). Низкое удельное электрическое сопротивление р и большие потери на вихревые токи не позволяют использовать указанные марки для изготовления трансформаторов и электрических машин. Для этих марок = 96—64 а1м, [c.279]

Важнейшим легирующим элементом электротехнической тонколистовой кремнистой стали является 51. Растворяясь в Ре, он в значительной степени увеличивает р стали и понижает потери на вихревые токи. Повышенное р кремнистых сталей позволяет с большим эффектом использовать их для магнитопроводов, намагничиваемых в переменном электромагнитном поле. В электротехнических сталях для получения большей магнитной мягкости содержание С, а также вредных примесей (О2, 5 и Р) должно быть минимальным. [c.279]

В кремнистых электротехнических сталях, как и в низкоуглеродистых, крупное зерно способствует повышению р. и уменьшению потерь на вихревые токи. Поэтому высококремнистые стали подвергают термической обработке для получения крупного зерна. [c.279]

Процесс энергоразделения неотделим от процесса диссипации части механической энергии в тепло, возникающего из-за совершения работы по преодолению турбулентных напряжений. Вследствие энергетической изолированности течения в предположении незначительности абсолютной величины гидравлических потерь преодоление потоком турбулентного трения однозначно связано со снижением давления в потоке. Это снижение давления, трактуемое как потеря энергии, вызывает снижение эффекта температурного разделения в вихревой трубе по отношению к эффекту, который возникал бы в случае идеального течения без трения. Поэтому термодинамическая эффективность процесса энергоразделения в вихревой трубе может быть оценена внутренним адиабатным КПД [c.182]

Электромагнитные вихревые муфты имеют одну полумуфту в виде кольцевого электромагнита и вторую — в виде кольцевого магнитопровода. Муфты позволяют регулировать (понижать) скорость. Так как регулирование скорости муфтами происходит с потерей мощности, то их преимущественно применяют для машин малой мощности и машин с вентиляторной характеристикой, у которых момент возрастает пропорционально квадрату частоты вращения и при малых частотах очень мал. [c.459]

В преобразователях, основанных на вихревых токах (рис. 7.12), роль вторичной обмотки выполняет поле вихревых тонов, наводимых в контролируемой детали. О контролируемом расстоянии судят по изменению индуктивности и потерь в первичной обмотке. С помощью преобразователей можно измерять толщину диэлектрических покрытий на любых токопроводящих материалах, но нельзя измерять толщину металлического неферромагнитного покрытия на ферромагнитном основании. [c.157]

Вихревые токи (токи Фуко) наводятся в металлических деталях машин и аппаратов, пронизываемых изменяющимся магнитным потоком, и замыкаются в толще этих деталей, вызывая в них потери энергии. [c.112]

Вторая основная задача связана с исследованием динамической устойчивости стержней в потоке и определением критических скоростей потока. Комплексные собственные значения позволяют выяснить возможное поведение стержня при возникающих свободных колебаниях во всем диапазоне скоростей потока (от нуля до критического значения) и тем самым ответить на вопрос, какая потеря устойчивости (с ростом скорости потока) наступит, статическая (дивергенция) или динамическая (флаттер). Задачи динамической неустойчивости типа флаттера подразумевают потенциальное (без срывов) обтекание стержня (рис. 8.1,а), что имеет место только в определенном диапазоне чисел Рейнольдса. Возможны и режимы обтекания с отрывом потока и образованием за стержнем вихревой дорожки Кармана (рис. 8.1,6). Вихри срываются попеременно с поверхности стержня, резко изменяя распределение давления, действующего на стержень, что приводит к появлению периодической силы (силы Кармана), перпендикулярной направлению вектора скорости потока. [c.234]

В качестве коррелирующих эту теорию уравнений используют экспериментальные характеристики потоков внутри вихревого течения зависимости скорости, давления и температуры от геометрических координат [5, 7, 17, 47, 48], потерь на трение (49 . [c.159]

Гндравлическпе потери принято принимать пропорциональными квадрату средней скорости потока и какому-то коэффициенту. Этот коэффициент у путевых потерь заметно зависит от числа Рейнольдса, а у вихревых потерь, начиная с некоторого большого числа Рейнольдса, он от него уже больше не зависит и остается постоянным. При переходе от модели к натуре или вообще от меньшей турбины к большей растут ее размеры обычно растут напор и скорости, с ними растет число Рейнольдса, а следовательно, изменяются (падают) ее относительные путевые потери вихревые же потери остаются прежними. [c.163]

А — механические потери Б — гидравлические потери вихревого рабс чего процесса Г — гидравлические потери в канале Л — гидравлические потери на входе и выходе В — объамные потери в уплотнении канала Е-—объемные потери в уплотнении перемычки [c.7]

На рис. 36 приведены графики баланса напоро в. На рабочих режимах ((>1ф = 0,4. .. 0,6) потери при обмене количеством движения составляют всего 16—7% теоретического напора или 27—18% потерь вихревого рабочего процесса /гв + Яп + /гобм-Отсюда следует, что сведение всех потерь вихревого рабочего процесса к потерям обмена, как это следует из гипотезы Шмидхена— грубая ошибка. [c.63]

На выходе из колеса скорость жидкости меньше скорости жидкости в канале. При смешении жидкости, выходящей из колеса, с жидкостью, текущей по каналу, ее окружная скорость увеличивается. Смешение жидкостей сопровождается гидравлическими потерями, составляющими часть потерь вихревого рабочего процесса. К этим же потерям относятся потери иа преодоление мерид1юнальной составляющей сил трения на стейке канала и гидравлические потери в рабочем колесе. [c.171]

Объемные потери в уплотнении канала оцениваются объемным КПД канала 11ок гидравлические потери вихревого рабочего процесса — КПД вихревого рабочего процесса т]р.п- Из рис. 102 следует, [c.174]

Направление входного элемента лопатки следует выбирать близким к пап])авлеп1110 относительной скорости w . В противном случае получается отрыв потока от лопатки с образованием вихревой зоны (см. рис. 2.12, 6), сильпо увеличивающей потери иа входе [c.164]

Таким образом, рабочий процесс вихревого насоса сопровождается неизбежными бол аппмп потерями энергии. Большая величина этих потерь обусловли1 ает низкий КПД вихревого насоса. [c.227]

Магнитномягкие ферриты типа МеО РегОд являются порошковыми материалами, обладающими высоким электросопротивлением, незначительными потерями на вихревые токи, низким удельным весом. Плотность их 30—50 кн/м , коэффициент линейного расширения 10" град удельное электросопротивление 10" —10 ом-м. [c.385]

Е1ри переходе в область высоких значений X (увеличение частоты вращения, спад нагрузки) работа подшипника может стать неустойчивой из-за уменьшения эксцентриситета вала. Однако при возникновении вихревых движений вала резко возрастают потери на тр)ение, температура [c.352]

Больщая часть конструкций современных вихревых труб к числу адиабатных не относится, так как теплообменом с окружающей средой пренебрегать нельзя. В то же время существует класс различных по своему конструктивному исполнению охлаждаемых вихревых труб, в которых в целях повышения эффектов охлаждения стремятся интенсифицировать теплосъем с горячего конца вихревой трубы. Для этих случаев уравнение сохранения энергии в правой части будет содержать дополнительное слагаемое, учитывающее потери, связанные с отводом тепла в окружа-юшую среду, 0 [c.44]

Как видно, основные потери приходятся на компрессор с теплообменным аппаратом и низкотемпературную противоточную вихревую трубу. Если потери в вихревой трубе трудноустранимы и связаны с ее необратимостью, а их уменьшение может быть достигнуто лишь в результате совершенствования процесса энергоразделения, то суммарные потери могут быть снижены использованием эксергии тепла. При этом отбираемое в теплообменнике тепло может использоваться на нафев сжатого воздуха, поступающего в вихревую трубу, работающую на генерацию нафетого потока в случае использования двухкамерного термостата. Вариант схемы двухкамерного термостата без утилизации тепла сжатого воздуха на входе из компрессора (рис. 5.17) позволяет полу- [c.251]

Примерюм может служить применение вихревых труб для продувки с целью охлаждения шкафов управления станков с ЧПУ. Отечественные стойки и шкафы обычно оснашены вентиляторами, которые в летнее время и при длительной работе не в состоянии обеспечить необходимый температурный режим работы, в результате происходят тепловые отказы радиоэлектронной аппаратуры (РЭА), потери от которых в масштабе страны весьма ощутимы. Одним из наиболее надежных и наименее капиталоемких способов обеспечения нормального режима работы является продувка шкафов и стоек управления воздухом, охлажденным в вихревой трубе. Опыт применения показывает, что затраты на выработку электроэнергии для сжатия воздуха на одну стойку современных ЧПУ намного меньше, чем экономический ущерб от отказов с последующим браком детали по технологическим причинам. [c.263]

Возможность эффективной тепловой зашиты корпусных элементов от больших тепловых потоков успешно используется и при создании экспериментальных СВЧ плазмотронов [64]. Схемы СВЧ плазмотронов с предполагаемыми картинами течений при прямоточно-вихревой и возвратно-вихревой стабилизации плазмы показаны на рис. 7.30, а на рис. 7.31 показана зависимость мощности плазменного СВЧ излучения поглощаемого разрядом, и тепловой мощности fV , вьшеляюшейся в контуре охлаждения плазмотрона. Результаты опытов приведены в виде зависимости доли тепловых потерь WJW от удельного вклада энергии в разряд У = WJG, где G — расход плазмообразуюшего газа — азота. Результаты численного моделирования показаны на рис. 7.32,а — для традиционной прямоточно вихревой стабилизации и на рис. 7.32,6 — для случая с возвратно-вихревой стабилизацией. В первом случае рабочее тело — плазмообразующий газ — азот в виде закрученного потока подается в разрядную камеру, а во втором случае он подается в дополнительную вихревую камеру со скоростями 100 м/с ((7= 1 г/с) и 225 м/с ((7= 1,5 г/с), соответственно. По мнению автора работы [64] возвратный вихрь сжимает зону нагрева, предохраняя стенки камеры плазмотрона от перегрева. Основная часть газа проходит через разрядную зону, а размер зоны рециркуляции незначителен. В традиционной схеме (см. рис. 7.32,а) входящий газ смешивается с циркулирующим потоком плазмы и основная часть газа проходит мимо разряда вдоль стенок кварцевой трубки. Судя по приведенным модельным расчетам, схема с возвратно-вихревой стабилизацией позволяет снизить максимально достижимую температуру нагрева корпусных элементов примерно в 2,5 раза. Наиболее нагретая часть область диафрагмы, непосредственно примыкающая к отверстию имеет температуру 1400 К. Таким образом, использование возвратно-вихревой стабилизации плазмы позволяет изготовить СВЧ плазмотрон неохлаж-даемым из кварцевого стекла. Дальнейшее моделирование течения [c.356]

Ш1И с глубоким пазом (представляя стержень в виде нескольких частей), учесть влияние вихревых токов [11 ]. В последнем случае дополнительные пары обмоток на статоре и рюторе моделируют интегральные контуры, эквивалентные вихревым токам статора и ротора АД и потерям в их магнитопроводе. [c.111]

Чтобы выяснить особегпюсти обтекания тела вязкой жидкостью, вернемся к уже рассмотренному случаю обтекания цилиндра невязкой жидкостью и посмотрим, какие изменения в эту картину должны внести силы вязкости. В набегающем потоке (рис. 326) картина будет такой же, как и при обтекании цилиндра невязкой жидкостью, т. е. аналогичная изображенной па рис, 324. Однако при дальнейшем течении жидкости от точки А к точкам А и А", вследствие действия сил вязкости в пограничном слое, частицы жидкости, идущие из области АА и АА", теряют скорость и приходят в области jB и С с меньшими скоростями, чем в случае отсутствия сил вязкости. Потеря скорости на участках АА и А А" приводит к тому, что поток, обтекающий цилиндр, не может проникнуть в области D D и D"D. В результате вблизй точек D и D" происходит отрыв потока от поверхности цилиндра. В этом и заключается существенное изменение картины обтекания цилиндра, вносимое силами вязкости. В отличие от невязкой жидкости, полное обтекание цилиндра вязкой жидкостью оказывается невозможным. Позади цилиндра образуется область, в которую потоки, обтекающие цилиндр, не проникают и в которой движение жидкостей носит совсем особый характер —возникают вихревые [c.547]

Модель радиальных потоков [ 10, 30-321 состоит в том, что за основу в вихревом течении принимается разделение двух потоков энергии потока кинетической энергии, направленного от центра к периферии, и потока тепла, направленного в противоположную сторону. Исходный газ в завихрителе термотрансформатора (см. рис. 6.1) создает интенсивный круговой поток, вращающийся по закону свободного вихря. По мере продвижения вдоль вихревого течения этот поток за счет сил внутреннего трения перестраивается в вынужденный вихрь, в результате чего происходит уменьшение круговых скоростей внутренних слоев и увеличение угловых скоростей внешних слоев. Это создает возможность перехода кинетической энергии от центра к периферии. В то же время за счет более высоких значений статической температуры у периферии вихря, по сравнению с центральными слоями, существует поток тепла, имеющий направление, противоположное кинетической энергии. Тепловой по гок по своей величине не в соетоянии компенсировать приосевым слоям потери кинетической энергии. Это и является основной причиной, объясняющей охлаждение центральных и нагрев периферийных слоев вихревого течения. Из модели Хилша-Фултона следует, что максимальный холодильный эффект будет иметь место возле дросселя термотрансформатора (см. рис. 6.1). Однако экспериментальные данные 6, Н, 9, 32, 37] указывают на максимум эффекта охлаждения ГЕОтока на выходе из диафрагмы. [c.158]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...