Обтекаемость элементов

Наряду с правильным выбором материала, исключением нежелательных контактов, щелей и зазоров конструктивная форма отдельных элементов и конструкции в целом оказывает существенное влияние на скорость коррозии. При выборе конструктивной формы необходимо учитывать слитность сечения обтекаемость элементов отсутствие скопления влаги оптимальный метод соединения элементов отсутствие концентраций напряжений возможность нанесения и возобновления защитных покрытий. [c.37]

Вопрос о подводе воздуха в целях борьбы с местной кавитацией и кавитационной эрозией в областях резких изменений сечений водопроводящего тракта и т. п. подробно не рассматривался японскими инженерами. Они лишь указывают, что такая мера может применяться наряду с другими мерами — подбором соответствующих очертаний обтекаемых элементов сооружений, применением кавитационно-стойких материалов. [c.89]

Сечения, скомпонованные из отдельных элементов с образованием щелей, также нежелательны. Хотя продолжительность испарения влаги с поверхности при обтекании воздухом для этих сечений оказалась всего лишь в 1,4—1,6 раза выше, чем у трубчатого, этот показатель может на практике при применении крупных профилей значительно возрасти вследствие увеличения глубины щелей. Обтекаемость элементов должна оказать существенное влияние на скорость коррозии. [c.401]

Описанные результаты относятся к наиболее простым случаям течения в ламинарном пограничном слое. При более сложной форме обтекаемой поверхности и произвольном распределении параметров внешнего потока необходимо решать систему уравнений в частных производных (31), (32) численными методами. Наряду с разработкой численных методов были сделаны попытки создать приближенные методы расчета, основанные на решении интегральных соотношений, составленных для всего пограничного слоя. Составим интегральное соотношение импульсов при установившемся течении в пограничном слое сжимаемой жидкости. Применяя уравнение количества движения к элементу пограничного слоя длины dx и единичной ширины, получим ( 5 гл. I) [c.299]

Химически равновесный пограничный слой —первый предельный случай —скорости химических реакций со,- очень велики (й,-- -оо), при этом в каждой точке пограничного слоя устанавливается такой состав смеси (исходные вещества и продукты реакции), как при химическом равновесии для данных давления, температуры и константы равновесия /С [18, 51]. В этих условиях на непроницаемой и химически нейтральной поверхности обтекаемого тела во многих случаях соотношение элементов по толщине пограничного слоя остается неизменным и равным соотношению за пределами пограничного слоя. [c.233]

Исследовать влияние коэффициента температуропроводности на уровень и распределение температур в носовом профиле стреловидного крыла сверхзвукового летательного аппарата кратковременного действия, имеющего форму затупленного клина (рис. 17.2). Аэродинамический нагрев тел, обтекаемых потоком воздуха, обусловлен эффектами диссипации энергии, повышением температуры в зонах динамического сжатия потока и высокой интенсивностью теплоотдачи, характер- р с 172 ной для носовых частей затупленных тел. Информация о тепловом режиме элементов конструкции необходима для прочностных расчетов. Температурное поле в носовом профиле помимо условий обтекания, формы и геометрических размеров тела в условиях неустановившегося полета зависит также от физических свойств материала, из которого изготовлен профиль. В частности, неравномерность распределения температур и, следовательно, величины термических деформаций зависят от коэффициента температуропроводности материала а = = Х/(ср). [c.263]

Использование предохранительных устройств в резервуарах и сосудах При конструировании следует обеспечить гладкие переходы поверхностен сопрягаемых элементов при сварке днищ и крышек ёмкостного оборудования. Внутренние обводы контейнеров для жидкостей должны быть обтекаемыми и обеспечивать беспрепятственный и полный сток. Для предотвращения [c.42]

В которой — проекция элемента обтекаемой поверхности на плоскость, нормальную к набегающему потоку (скорость V параллельна оси х). [c.134]

Рис. 45. Обтекаемость форм внутренних поверхностей элементов трубопроводов

Элементам внутренних поверхностей трубопроводов следует придавать обтекаемые формы, [c.52]

В турбулентном пограничном слое возникают напряжения сдвига, которые вызывают деформацию элементарных объемов жидкости. Каждый такой элемент представляет излучатель звуковой вибрации, причем излучение происходит за счет деформации элемента без изменения объема. На твердой границе — на поверхности обтекаемого тела — при этом действуют хаотические пульсации давления. [c.174]

Уменьшение коэфициента обтекаемости осуществляется приданием автомобилю обтекаемой" формы — сглаживанием выступающих частей, плавными переходами между отдельными элементами кузова, рационально выбранными соотношениями между шириной, высотой и длиной кузова. [c.6]

Проанализируем влияние различных факторов на течение каждого из указанных выше процессов. Как известно, на передачу конвективного тепла наиболее значительное влияние оказывают скорость потока и размеры обтекаемых насадочных элементов (эквивалентный диаметр газоходов насадочного слоя). Итак, Ф = / (ц7ф, < г), где И7ф — фактическая скорость обтекания насадочных элементов, равная при противотоке и w — Mw при прямотоке w — скорость набегающего потока газов в свободном сечепии, м/сек 8 — порозность слоя насадки (свободный объем) — скорость стенания пленки, м/сек, при температуре 20° С М — коэффициент, учитывающий изменение температуры воды. [c.188]

На разнобой в различных экспериментальных данных по интенсивности тепло- и массообмена в контактных аппаратах существенно влияет и то обстоятельство, что интенсивность передачи физической теплоты дымовых газов воде, испарения воды и конденсации паров неодинакова. Поэтому общая интенсивность передачи теплоты в контактном аппарате, где происходят все три процесса, существенно зависит от соотношения между собой значений Сф, Си и Qk- и именно поэтому весьма затруднительно установить какие-либо четкие закономерности общего (условного) коэффициента теплообмена для всей контактной камеры. В этом [можно убедиться, проанализировав влияние различных факторов на течение каждого из указанных выше процессов. Как известно, на передачу конвективной теплоты наиболее значительно влияют скорость потока и размеры обтекаемых насадочных элементов (эквивалентный диаметр газоходов насадочного слоя). Процессы конденсации паров в контактных аппаратах аналогичны тепло- и массообмену при конденсации пара из движущейся паровоздушной смеси. Л. Д. Берман [125] показал, что в этом случае конвективный теплообмен между паровоздушной смесью и пленкой конденсата не играет существенной роли. Определяющим фактором является скорость переноса пара к поверхности конденсации, зависящая от разности влагосодержаний или парциальных давлений пара в газовом потоке и у поверхности пленки. [c.168]

Сопротивление слоя движению газа слагается из следующих элементов 1) сопротивления трения, 2) местных внезапных расширений и сужений, 3) местных поворотов при движении по извилистому пути между кусками, 4) местных слияний и разделений струй. Доля сопротивления трения для слоя оценивается в зависимости от степени шероховатости кусков в 4—5% (Re > 2000) и поэтому решающее влияние оказывают местные сопротивления. Что касается местных сопротивлений, то попытки оценить их теоретически привели к двум различным моделям движения газов через слой. Согласно одной из них, слой состоит из системы каналов, расположенных между частицами (внутренняя задача), по которым двигаются газы. Согласно другой, слой состоит из системы частиц, обтекаемых газом (внешняя задача). Использование той или другой модели приводит к различной структуре формул для определения сопротивления слоя. Вследствие неопределенности формы и размеров пор влияние отдельных элементов местных сопротивлений установить не представляется [c.316]

Собственная температура определяется наиболее просто для точки разветвления потока на передней кромке обтекаемого предмета. Здесь собственная температура предмета оказывается равной температуре торможения То [см. формулу (4-20)]. Как было сказано, температура торможения отвечает полной остановке элемента газа, движущегося вдоль линии тока без трения и без теплообмена со смежными элементами. [c.138]

Сложнее решается вопрос о значении собственной температуры на главной части поверхности, омываемой быстродвижущимся потоком газа. В пограничном слое, будь то ламинарном или турбулентном, происходит торможение элементов потока из-за действия соответствующих сил трения и, следовательно, имеет место внутреннее тепловыделение. Поскольку в направлении к стенке тепло, по условию, передаваться не может, тепловыделению вследствие трения противостоит теплопроводность (молекулярная или турбулентная) в направлении менее разогретой области, т. е. прочь от стенки. В стационарном состоянии оба взаимно противоположных эффекта компенсируют друг друга в каждой точке поля, обусловливая установление некоторого стабильного профиля температур по внешней нормали к стенке. Чем интенсивнее будет теплопроводность при фиксированной мощности местного тепловыделения, тем меньшей окажется равновесная температура на данном удалении от стенки и, следовательно, на самой стенке. Это рассуждение, как, разумеется, и основное уравнение энергии (4-22), указывает на роль числа Прандтля (отношение коэффициентов кинематической вязкости и температуропроводности) при решении задачи о собственной температуре стенки. На рис. 5-6 приведена для примера расчетная эпюра температур по нормали к продольно обтекаемой воздухом пластине при ламинарном пограничном [c.139]

В нашем изложении описанные обстоятельства представляют интерес по двум причинам. Во-первых, очень серьезным оказывается вопрос об интерпретации температурных измерений в быстротекущих потоках, поскольку любой датчик температуры показывает температуру меледу термодинамической (ее называют иногда статической температурой) и температурой торможения (здесь не затрагивается возможное влияние излучения). Для пластинчатых термометров (чувствительный элемент которых представляет собой тонкую пластинку, обтекаемую в продольном направлении) коэффициент восстановления г равен единице при Рг=1 и с хорошим приближением вычисляется по формуле г = КРг. Папример, для воздуха при Рг = 0,72 получаем г = 0,84. Этот результат, полученный теоретически и подтвержденный экспериментально, относится к умеренным значениям Re, когда пограничный слой ламинарен. [c.140]

Сначала в отсутствие слоя постепенно прогревают обмуровку установки, подавая газовоздушную смесь сквозь решетку, поджигая смесь и стабилизируя горение ее с помощью запала с плохо обтекаемым телом, установленного выше рабочего уровня слоя. Количество подаваемой стехиометрической смеси соответствует темпу разогрева, допустимому по термическим напряжениям в элементах конструкций. [c.152]

Для сохранения условий постоянства потока отдельные его элементы должны иметь обтекаемые линии. Такой обтекаемый поток часто выполняется как ламинарный, обладающий вязкостью. Однако в технике редко соблюдаются точные условия постоянства потока. [c.5]

Принцип действия разработанного управляющего элемента заключается в следующем. При отсутствии входного сигнала в катушках управления протекают равные токи. Входной управляющий сигнал в виде разности токов в первой и во второй катушках вызывает появление двух, различных по величине магнитных потоков. Проходя по магнитопроводу, якорю, паразитному и рабочим зазорам, эти магнитные потоки образуют два отдельных замкнутых контура. Под действием магнитных потоков на конических поверхностях магнитопровода и якоря в рабочих зазорах возникают силы взаимного притяжения. Силы, возникающие в паразитном зазоре на цилиндрических поверхностях магнитопровода и якоря, в создании полезного аксиального усилия не участвуют. При равенстве магнитных потоков в обоих замкнутых контурах и равенстве рабочих зазоров (якорь установлен в среднем положении) усилия на концах якоря будут одинаковы и направлены в противоположные стороны. Результирующее усилие при этом будет равно нулю и якорь останется в среднем положении. При нарушении равенства токов в обмотках на оси якоря возникает разностное усилие, направленное в сторону контура, обтекаемого большим током. Под действием этого усилия якорь стремится сдвинуться из среднего положения. Перемещению якоря противодействуют плоские пружины его подвески, деформация которых создает силу, пропорциональную смещению якоря. В точках равенства электромагнитной силы и усилия пружин наступает состояние механического равновесия и якорь занимает новое положение, отличное от среднего (нейтрального). Если на якорь воздействует нагрузка, то положение равновесия определяется равенством [c.334]

На рис. 4.1 показана конструкция рабочего участка и шаровых электрокалориметров диаметром 51 мм. В рабочем участке количество последовательно обтекаемых воздушным теплоносителем шаровых элементов не менее И, первый и последний элементы служили стабилизаторами, а девять внутренних — электрокалориметрами. Шаровой электрокалориметр состоял из двух сферических медных оболочек толщиной 2,5 мм и наружным диаметром 51 мм, внутри которых размещался керамический шар с пазами и спиральным электронагревателем из ни-хромовой проволоки диаметром 0,5 мм. Максимальная мощность электрокалориметра 750 Вт. [c.71]

Коэффициенты интерференции. При расчете аэродинамических характеристик летательных аппаратов, представляющих собой комбинации из нескольких элементов, в частности корпуса и несущих (стабилизирующих) поверхностей, необходимо учитывать эффект взаимного влияния на характер обтекания этих элементов. В результате этого взаимного влияния (или так называемой интерференции), сумма аэродинамических сил (моментов) взятых отдельно (изолированных) крыла и корпуса или оперения и корпуса не равна полной силе (моменту) комбинации, состоящей из соответствующих элементов и представляющих собой единое целое. Таким образом, отдельно взятые элементы — корпус, крыло, оперение, — будучи соединенными в единую конструкцию летательного аппарата, каюбы теряют свои индивидуальные аэродинамические характеристики и приобретают вследствие интерференции новые. Например, нормальная сила оперения в виде пары плоских консолей, расположенных на тонком корпусе, обтекаемом под малым углом атаки, определяется в виде суммы [c.132]

Практическое развитие идеи повышения высотности силовых установок самолетов позволило достигнуть больших скоростей полета на возрастающих высотах при неизменном максимальном скоростном напоре. Но возникающий при этом интенсивный нагрев передних кромок крыла и воздухозаборных устройств от трения пограничного слоя, окутывающего обтекаемую воздухом поверхность самолета, а также нагрев элементов конструкции от горячих частей турбореактивного двигателя (особенно — от форсажной камеры) заставили искать способы тепловой защиты летчика и специального оборудования и вести поисковые разработки теплостойких конструкций планеров самолетов, двигателей и бортовых систем. Уже на самолете МиГ-19 были применены высокопроизводительные турбохододиль-ные агрегаты для кондиционирования воздуха в кабине летчика. В дальнейшем мощные турбохолоди.льные агрегаты стали использоваться для охлаждения нетеплостойкого оборудования в приборных отсеках. Кроме того,, при изготовлении конструкций планера начали применяться специальные высокопрочные и жаропрочные сплавы вместо традиционных дюралевых сплавов. [c.386]

Работая над созданием барж с лучшими ходовыми качествами, устанавливая наивыгоднейшие основные размеры и находя рациональные очертания их остова, определяющие хорошую обтекаемость и максимальную грузоподъемность при малой осадке, В.Г. Шухов одновременно добивался конструктивной простоты. Поперечное сечение баржи, построенной в 1894 г. по заказу общества Меркульевы , представляет собой почти правильный прямоугольник. Две идущие вдоль баржи переборки из сплошного металлического листа создают три продольных отсека, которые в свою очередь разделяются рядом поперечных переборок. Переборки используются в качестве несущих диафрагм, и для придания им необходимой жесткости на них наклепаны стойки и перекрестные раскосы. Таким образом, Шухов создавал своеобразную кессонную систему из перекрещивающихся высоких продольных и поперечных балок со сплошными стенками. Внутренний отсек между двумя продольными переборками выполнен как жесткий ростверк, образуемый по дну продольными (кильсонными) и поперечными (шпангоут-ными) балками ). Каждая из металлических переборок, отделяющих друг от друга отсеки баржи, так же как и обшивка ее корпуса, играла не только роль конструктивно необходимого элемента. В.Г. Шухов умело использовал в расчете несущую способность этих элементов. получая, таким образом, значительную экономию в металле. [c.128]

Конструктивная схема прибора показана на рис. 2.32. Измерительным элементом является механотрон к свободному концу штыря крепится плавающий элемент, выполненный в виде прямоугольной площадки. Элемент монтируется в головке прибора заподлицо с обтекаемой поверхностью и может перемещаться силой трения на расстояние, не превышающее заднего зазора,— 0,3 мм (передний и боковые зазоры составляют 0,1 мм). Подвеска прибора выполнена пружинной, а соответствующие детали заштифтованы, что обеспечивает их температурную деформацию вдоль главной оси прибора. Система крепления и перемещения механотрона позволяет с помощью микрометрического винта и сильфона компенсировать вертикальные температурные расширения и перемещения площадки. Полость, в которой расположены пружина и внутренняя часть сильфона над мембраной механотрона, уплотнена и выполнена разгруженной. Это пространство заполнено кремнийорганической жидкостью, препятствующей попаданию-влаги на мембрану. Прибор крепится к стенке, в которой выполнено углубление для крышки, закрывающей плавающий элемент для фиксации нулевого отсчета [c.66]

Схемы зондов для измерений пульсаций давления торможения паровой фазы и статического давления показаны на рис. 2.35, а, б. Приемный носик 1 зонда выполнен сменным с различными диаметрами и формой входного отверстия. Пьезокерамическин элемент расположен непосредственно за приемной камерой, длина и объем которой минимальны. Второй пьезокерамический элемент служит для компенсации вибраций зонда, создаваемых потоком. Для уменьшения переменных аэродинамических сил, действующих на зонд, его кормовая часть выполнена заостренной, а державка, расположенная в потоке, имеет хорошо обтекаемую форму. Зонд индикации полного давления с другой модификацией носика фиксирует также импульсы капель, попадающих в приемную камеру. Для определения максимальных импульсов, т. е. направления движения капель, зонд может поворачиваться относительно оси, проходящей через приемный носик. [c.71]

От СССР доклады не посылались на симпозиум для предвари--тельного их опубликования. Основные положения привезенного на симпозиум доклада Н. П. Розанова Исследование вакуумности и кавитационных характеристик элементов водосбросных гидротехнических сооружений, обтекаемых потоками со свободной поверхностью с разрешения Оргкомитета симпозиума были заслушаны в дискуссии по докладу А-9 Нумахи (хотя темы докладов Нумахн и Н. П. Розанова и различны), а затем опубликованы в полном томе трудов симпозиума [Л. 15], изданном после симпозиума с включением материалов состоявшейся по докладам дискуссии и заключительных слов докладчиков. [c.112]

Смотреть страницы где упоминается термин Обтекаемость элементов : [c.208] [c.157] [c.38] [c.106] [c.391] [c.401] [c.920] [c.464] [c.100] [c.461] [c.2] [c.206] [c.137] [c.32] [c.156] [c.196] [c.103] [c.312] [c.479] [c.73] [c.133] [c.333]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...