Граничные сечения

Аналогично вычисляются углы поворота остальных граничных сечений (рис. 2.77, г). [c.236]

Составим уравнение количества движения. Внешние силы, действуюш ие на боковую поверхность потока со стороны стенок цилиндрической камеры смешения, не дают составляющих, параллельных оси камеры (если не учитывать трения о стенки камеры). Поэтому изменение секундного количества движения потоков в цилиндрической камере смешения равно разности сил давления в граничных сечениях камеры. В общем случае, когда во входном сечении камеры статические давления эжектирующего н эжектируемого газов различны (но постоянны по сечению каждого потока), уравнение количества движения записывается в виде [c.507]

Действительно, при наличии трения количество движения потока в смесительной камере изменяется не только иод действием сил давления в граничных сечениях камеры, но и под действием суммарной силы трения Др о стенки смесительной камеры [c.509]

Появление зоны возвратного течения приводит к резкому отклонению линий тока от стенки и соответствующему утолщению пограничного слоя. Ориентируясь на изображенную картину течения, можно сформулировать математическое условие, определяющее положение точки отрыва на стенке. На схеме мы видим, что перед точкой отрыва профиль скорости всюду имеет выпуклость вправо, тогда как в зоне возвратного течения существует участок профиля с выпуклостью влево. Профиль скорости в граничном сечении О, [c.383]

Рассмотрим общий случай удара струи жидкости о симметричную по отношению к струе неподвижную преграду, имеющую вид цилиндрической криволинейной поверхности (рис. 153). После удара струя растекается в противоположные стороны под углами а к оси X, причем вследствие симметрии скорости и расходы в обеих направлениях можно считать одинаковыми по величине. Выделим в струе некоторый объем жидкости, ограниченный сечениями 1—1, 2—2 и 3—3 пусть через весьма малый промежуток времени этот объем переместится в некоторое новое положение с граничными сечениями Г—Г, 2 —2 и З —З. [c.211]

Уравнение (8.37) проще решить в отношении длины рассматриваемого участка, чем в отношении глубины hi или h ) в одном из граничных сечений. Поэтому при построении кривой свободной поверхности потока задаются рядом глубин h , ft 2.. . ), возрастаюш,их (или убывающих) через некоторые интервалы АЛ, начиная, например, от известной А и принимая далее каждую пару соседних глубин (й и А , и Л 2 и т. д.) за глубины на границах участка (за и ftj), из равенства (8.37) находят расстояние I. [c.211]

N11 = —(3- —12— + 4 I — уравнение параболы, график которой обращен выпуклостью вниз значения 1Уц в граничных сечениях 1 и 2 равны [c.74]

Скачок — либо в граничных сечениях зазора, либо на свободном конце стержня. [c.80]

Строим эпюр (рис. У. 13, б), В граничных сечениях второго участка [c.138]

Значение А , — д1 находится как скачок в нулевом сечении эпюра 3. Строим эпюр М, (рис. У.13, в). В граничных сечениях участ- [c.139]

При построении эпюр, найдя значения М, и в граничных сечениях участков, откладываем их по нормали к оси рамы и соединяем линиями, используя дифференциальные зависимости (У.б), (У.8) и (У. 10). На рис. У. 16 изображены отсеченные части рамы, соответствующие граничным сечениям, и внутренние силовые факторы в этих сечениях. [c.141]

Находим значения и в граничных сечениях участков, помня, что момент силы относительно оси равен нулю, если ее линия действия параллельна этой оси или с ней пересекается. Имеем = о, М1 =2Р1 (линия действия силы 2Р параллельна оси участка 2-3), М = Р1, = 2Р1-Р1 = Р1 (в сечении [c.313]

Задача построения свободной поверхности для заданного естественного потока, как видно из рис. 7-43, заключается в отыскании отметок горизонтов воды в граничных сечениях (т — 1), ш, (т+ 1] и т. д. Обычно для решения этой задачи имеют заданными расход Q и отметку горизонта воды в одном сечении [например, в сечении (ш + 1), расположенном ниже других сечений по течению]. [c.313]

Законы изменения входных координат во времени считаются заданными. Выходными координатами объекта являются отклонения расходов 6Z), давления Ар, температуры А0 или энтальпии At рабочих сред и температуры греющих газов А/ в граничных сечениях поверхностей нагрева и трубопроводов или в других элементах парогенератора, они составляют вектор выходных координат парогенератора Y. Решение поставленных задач сводится к определению реакции системы — изменения во времени всех ее выходных координат Y — на одно или несколько заданных внешних возмущающих воздействий Xi. Для этого прежде всего необходимо составить уравнения, описывающие связь между входными и выходными координатами структурных звеньев и всей системы, т. е. построить ее математическую модель [Л. 48]. [c.67]

Математическая модель парогенератора в целом включает в себя модели всех теплообменников условия, отражающие последовательность их расположения ио трактам рабочей среды и газа уравнения, описывающие смешение потоков модель топки уравнения граничных условий, описывающие связь между координатами системы и внешними возмущающими воздействиями в граничных сечениях моделирующей системы. Для описания линейных динамических систем с большим числом звеньев наиболее удобна векторно-матричная форма уравнений, в которых векторами являются входные и выходные координаты элементов системы, а матрицы составляются из их передаточных функций [Л. 75, 77]. Такая форма описания необходима для составления унифицированных алгоритмов и программ решения систем. Как указывалось в предыдущей главе, линейная модель парогенератора для поставленных целей должна составляться и реализовываться на основе частотных методов расчета. [c.138]

Возмущающие воздействия обычно соответствуют скачкообразным изменениям входных координат либо в точках приложения управляющих воздействий от основных регуляторов топливу, питания, впрысков, байпаса, воздуха, рециркуляции, парового клапана, либо в граничных сечениях температуры (энтальпии) питательной воды, давления пара перед турбиной при идеальном регуляторе давления до себя . Любое из возмущений в принципе приводит в движение все выходные координаты парогенератора. Это объясняется характерными взаимосвязями между отдельными звеньями сложной многоконтурной динамической системы, какой является парогенератор. Изменения параметров в выходном сечении каждого теплообменника и трубопровода определяются, во-первых, его динамическими свойствами, во-вторых, входными координатами, зависящими от характера распространения воздействий по трактам парогенератора и места расположения рассматриваемого участка. [c.176]

Условия, выражающие отсутствие смещения и продольной силы в граничном сечении между деформированной и недеформированной зонами, имеют вид [c.212]

Для оценки интенсивности массообмена между ядром потока и пристенным слоем необходимо знать концентрацию примесей в жидкой фазе ядра потока и пристенного слоя. Обычно для граничного сечения, в котором эффективная концентрация равна пределу растворимости, берут растворимость в воде веществ, соответствующую эффективной температуре пристенного слоя. При высоких тепловых нагрузках эффективную температуру пристенного слоя примерно можно принять равной температуре насыщения. [c.11]

Для граничного сечения, в котором начинаются отложения солей, можно определить кратность циркуляции и степень упаривания по балансу солей в ядре потока и в пристенном слое [4] [c.11]

В эксергетическом методе анализа определенную часть установки отделяют (рис. 3-1) от остальных условными граничными сечениями п и и определяют потоки [c.42]

Обозначим значения координаты д в общем граничном сечении этих участков через L . Согласно граничным уравнениям (44) и 45 получаем [c.89]

На некотором расстоянии от сопла, в сечении Г — Г, называемом граничным сечением, пограничный слои струп заполняет все сечение смесительной камеры. В этом сечении уже нет областей невозмущенных течений, однако параметры газа существенно различны по радиусу камеры. Поэтому, и после граничного сечеипя в основном участке смеснтельной камеры продолжается выравнивание параметров потока по сечению. В конечном сечеиии камеры, отстоящем в среднем на расстоянии 8—12 диаметров камеры от начального сечения, получается достаточно однородная смесь газов, полное давление которой р1 тем больше превышает полное давление эжектируемого газа Р2, чем меньше коэффициент эжек-цпи п. Рациональное проектирование эжектора сводится к выбо-бору таких его геометрических размеров, чтобы прп заданных начальных параметрах и соотношеппи расходов газов получить наивысшее значение полного давления смеси, либо ири заданных начальных и конечном давлениях получить наибольший коэффициент эжекции. [c.497]

Пусть количество движения секундной массы лсндкости в граничных сечениях 0—0, I—I п II—II отсека жидкости, показанного па рис. 12-7, будет ЩоГ о, mlVl и Шг г- Под секундной. массой подразумевается масса, соответствующая расходу о в расс.матриваемых сечениях струп. Неравномерностью распределения скоростей пренебрегаем ((х =1). Векторы двух последних количеств движения составляют с ОСЬЮ N—N углы, соответственно равные а и 02. [c.117]

Если наблюденных профилей нет, необходимо стремиться сохранить в пределах участка более или менее постоянной форму живого сечения или же добиваться того, чтобы в пределах участка сохранялось плавно изменяющимся живое сечение без резких переходог от одной формы сечения к другой. Кроме этого, следует стремиться, чтобы в пределах участка были примерно однородный коэффициент шероховатости и постоянный расход (ф Если в реку впадают притоки, то в этих местах выбирают граничные сечения участка. [c.187]

Постоянная С может быть определена из условия стыковки решений для участка, где было принято = 1 и рассматриваемого предотрывного участка. Если в граничном сечении, параметры которого известны из расчета по изложенному выше способу, / = и и = и , и = и , то [c.414]

Строим эпюры М,[ и Мк1. Так как сечения плоскопространственной рамы перемещаются перпендикулярно ее плоскости, сняв с рамы силу Р, прикладываем в сечении О вертикальную единичную силу (рис. VI.22, в). В граничных сечениях участков [c.236]

Суммарные изгибающие моменты в граничных сечениях ступеней вала находим с помощью линейной интерполяции Му = = 39 200 кГсм = 80 500 кГсм Л4з = [c.153]

Схема рабочей части гидропривода представлена на рис. 1, а. Жидкость в гидропривод поступает через граничное сечение п от источника питания И, состоящего из нерегулируемого насоса и переливного клапана. Установившаяся скорость поршня гидроцилиндра Ц настраивается с помощью дросселя Д с ручным управлением. Направление движения поршня и его остановка определяются положением золотника трехпозиционного распределителя Р. Для обеспечения при выбеге необходимых условий и законов движения слулсит УГ с гидравлическим управлением. Скорость золотника УГ настраивается дросселями с обратными клапанами. [c.18]

На температуру поверхности в закризисной области большое влияние оказывает наросодержание потока в кризисном сечении. На рис. 4.6 показаны профили температуры стенки в зависимости от балансового паро-содержания. По мере увеличения абсолютное значение температуры стенки при одном и том же значении балансового паросодержания уменьшается [4.9]. Длина участка трубы от граничного сечения до сечения увеличивается. [c.150]

В реальных условиях трубопроводы обычно выполняются состоящими из труб различного диаметра и различных упругих свойств и могут представлять сложные системы разветвлений,, отводов и т. п. Полученные уравнения (11) дают принципиальную возможность решить задачу о гидравлическом ударе и в таких сложных системах, так как физическая сущность и внутренняя механика процессов остается, конечно, той же самой. В этом случае требуется только составить для каждого участка трубопровода, имеющего постоянное сечение и упругие свойства, т. е. одно и то же значение скорости распрострг-нения ударной волны, уравнения (11) и их совместно решать. Совместность решения должна заключаться в общности граничных условий этих участков для любого момента времеип.. Обычно эти условия заключаются в равенстве напора h и балансе расхода Q, т. е. произведения Fv, в соответствующих граничных сечениях. Это есть общий, принципиально правильный, метод решения задачи о гидравлическом ударе для системы трубопроводов, но часто громоздкий и трудоемкий при практическом его использовании, [c.27]

Разветвление трубопровода, т. е. точка (узгл), в которой соединяются несколько различных участков трубопровода, по одним из которых поступает жидкость, а по другим — уходит. В силу неразрывности давления и сплошности расхода для сопрягающихся граничных сечений получаем [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...