Образцы для исследования по длине образца

Образец, приведенный на рис. 1, а, удовлетворяет указанным требованиям. Шлиф на его поверхности легко приготавливается с помощью тех же приспособлений, что и обычные образцы, применяемые для работы на серийных установках типа ИМАШ. Сечение рабочей зоны составляет 3X3 мм что позволяет производить испытания на поликристаллах с достаточным количеством зерен в сечении . Зона равномерной температуры составляет около 5 мм при максимальной температуре цикла 950° С, что позволяет выбрать зону исследования по длине образца, равной 4 мм. [c.43]

Для исследования более высоких степеней неоднородной деформации использовалась другая серия заготовок, имеющих коническую форму. После деформации, распределенной неравномерно по длине образца, конические заготовки перетачивались в цилиндрические образцы, пригодные для испытания на длительную прочность. Кроме того, испытывались также образцы, предварительно деформированные равномерным растяжением и кручением. [c.31]

Имеется ряд работ, посвященных исследованию эффектов радиальной инерции при распространении упругих и упругопластических волн в стержнях [91, 347, 422], однако влияние этих эффектов при квазистатических испытаниях образцов не изучалось. Оценим влияние радиальной инерции на регистрируемую кривую деформирования материала, предполагая распределение напряжений и деформаций по длиНе образца равномерным. В связи с тем что точное распределение напряжений по объему рабочей части образца может быть получено только численными методами, ограничимся анализом частных случаев нагружения и конфигурации образца, позволяющих сделать заключение о качественном влиянии инерционных эффектов для образца произвольной формы. [c.81]

Армко-железо и алюминиевый сплав Д16 испытывались на растяжение со скоростями деформирования 2—2,5 мм/с, 5,8 и 75 м/с в диапазоне температур от —193 до 500°С [54, 55]. В процессе испытания во всем диапазоне скоростей деформирования выдерживалась примерно постоянная скорость деформации е путем поддержания постоянной скорости движения активного захвата образца. Для проведения испытаний использовали образцы с укороченной рабочей частью диаметром 4 мм, длиной 10 мм с резьбовыми головками. Время увеличения скорости движения подвижной головки образца до номинальной (контролировалось по крутизне фронта упругого импульса в динамометре) примерно соответствовало времени пробега упругой волны по удвоенной длине рабочей части образца, что обеспечивало однородность напряженного и деформированного состояний материала в рабочей части образца в соответствии с условием (2.8). Химический состав и режим термообработки материалов приведены в предыдущем параграфе (см. табл. 3). Испытанные материалы имеют различную чувствительность к скорости деформации и температуре, что объясняет их выбор для исследований. [c.127]

В исследованиях малоцикловой усталости при высокой температуре широко применяют образцы корсетной формы (рис. 12, б), которые испытывают в условиях контролируемой диаметральной деформации [46]. Используют такие образцы и для испытаний на термическую усталость, при этом в значительной степени устраняется связанная с неравномерностью распределения температуры по длине образца погрешность измерения фактических деформаций. [c.34]

Калориметрический метод основывается на измерении тепла, выделяемого в металле при циклическом нагружении, и давно используется при исследовании рассеяния энергии в металлах. Так, в работе Гопкинса и Вильямса [115] энергия, рассеянная в образце при растяжении —сжатии, определялась измерением тепла, выделяемого в нем в процессе циклического нагружения, для чего измерялось распределение температуры по длине образца с последуют им воспроизведением его путем пропускания через образец электрического тока. Величина энергии, рассеянной в образце, определялась по энергии электрического тока, идущего на нагрев образца. [c.91]

Вместо метода перекашивания пластины в шарнирном четырехзвеннике стали применять простой и экономичный метод перекашивания полосы (табл. 7.4, схемы 4—1 и 4—2). Около свободных кромок образца наблюдается отличное от чистого сдвига напряженное состояние — зона краевого эффекта. Фиксированные кромки образца испытывают обжатие в звеньях приспособления. Влияние краевых зон н равномерность распределения касательных напряжений по ширине образца зависят от отношения длины к ширине рабочей части образца 1/Ь и от отношения упругих постоянных исследуемого материала Оху/Еу. Установлено, что для композитов влияние краевых зон пренебрежимо мало при иь > 10, за исключением случая, когда ху — Уух —1 для таких материалов метод неприменим. Более детальные исследования 6] позволили установить, что оптимальное значение отношения иь зависит от схемы укладки арматуры, т. е. от степени анизотропии материала. Упругие постоянные, определяемые методом перекашивания полосы, мало чувствительны к относительным размерам 1/Ь, так как измерения проводят в центре рабочей части образца, где напряженное состояние наиболее однородно. При определении прочности Яху заметное влияние оказывает обжатие кромок образца. Предпочтение следует отдать приклеиванию образца к звеньям приспособления. Направление действия нагрузки (по диагонали или параллельно кромкам рабочей части образца) заметного влияния на распределение напряжений не оказывает. Звенья приспособлений должны иметь постоянное поперечное сечение уменьшение их толщины по длине образца приводит к заметному приросту нормальных напряжений в образце. Нормальные напряжения Од могут быть причиной преждевременного разрушения образца. По сравнению с испытаниями в шарнирном четырехзвеннике метод перекрашивания полосы позво- [c.210]

Интерферометр, основанный на разности во времени прохождения, по своему принципу имеет характеристику фильтра верхних частот. Нижняя предельная частота определяется разностью во времени прохождения. Чем большей выбрана эта разность, тем ниже получается нижняя граница частот. Для приема звука в области частот 1—30 МГц используется разность, по времени прохода около 25 мс. Частоты ниже 100 кГц уже не проходят (отсекаются). Благодаря этому такой метод нечувствителен к движениям образца. Об исследованиях по аналогичному принципу сообщалось в работе [739]. Комплект ла-зерной системы контроля, таким образом, состоит из излучающего лазера, освещающего лазера и интерферометра (рис. 8.24). Излучающий лазер посылает световой импульс высокой мощности продолжительностью около 20 не. На поверхности образца этот импульс преобразуется в ультразвуковой импульс такой же длительности в диапазоне частот от 1 до 30 МГц. Частоту световых импульсов можно выбирать в широком диапазоне. Освещающий лазер работает квазинепрерывно (длинный импульс во время всего прохождения звукового импульса, непрерывное излучение) и освещает то место, где должен быть принят звук. Отраженный и рассеянный и модулированный эхом звуковой волны свет анализируется интерферометром и преобразуется в сигналы на экране как в импульсном эхо-методе с пьезоэлектрическими излучающим и приемным искателем (глава 10). Разрешающая способность, т. е. расстояние между много- [c.186]

Исследованиями изломов разрушенных образцов показано, что зарождение усталостных трещин происходит от вершин хрупких трещин, которые были первоначально сформированы в материале при нанесении повреждения при электроискровом разряде (рис. 10.15). На этапе роста трещины в изломе были сформированы преимущественно усталостные бороздки. В результате измерений шага усталостных бороздок по длине установлено, что период роста усталостной трещины зависит от геометрии образца. В образцах сечением 14 X 8 мм и 20 X 14 мм период роста трещины составил 10000 и 30000 циклов соответственно (рис. 10.16). Геометрия диска в большей мере соответствует большему сечению образцов. Поэтому есть основания считать, что при существенно меньшем уровне эксплуатационного напряжения в диске период роста усталостной трещины по числу циклов нагружения будет более чем в (700/500) = 2 раза превышать период роста трещины в образцах с максимальной площадью сечения. Использована вторая степень зависимости числа циклов нагружения от уровня напряжения для кривой Веллера. [c.559]

Дальнейшие исследования по разработке новых подходов к механике разрушения направлены на установление определенной корреляции между характерными критическими размерами пластической зоны с такими параметрами, измерение которых не представляет трудностей. Такой подход особенно важен для конструкционных материалов, способных образовывать значительную пластическую зону в вершине концентратора. С этих позиций были созданы предпосылки [26, 27] для измерения критического раскрытия в вершине трещины. Практическая ценность измерения величины раскрытия трещины состоит в том, что указанная величина может быть установлена на образцах с толщинами, применяемыми на реальных элементах конструкций. В этом случае анализ напряженного состояния в условиях развитой пластической деформации дает зависимость раскрытия трещины от приложенного напряжения и длины трещины в виде [c.28]

Постоянная скорость деформирования является наиболее удобным параметром испытания для исследования чувствительности материала к скорости деформации. Его реализация при высоких скоростях требует учета волновых явлений в образце и упругой цепи нагружения, радиальной инерции и других эффектов, нарушающих однородность деформирования по длине рабочей части образца и принятый для испытания закон деформирования. [c.63]

Для исследования выносливости металлов при повышенных температурах на базе машины типа ВКН создана микромашина ВТН, которая по механическим нагрузкам и возможным режимам испытания полностью аналогична базовой модели. Рабочая температура до 1000 °С, среда — инертная (вакуум или инертный газ). На микромашине при использовании соответствующих захватов и приспособлений можно испытывать образцы различных форм и размеров — длиной до 100 мм и площадью поперечного сечения до 3 мм . [c.170]

Интервал задается с пульта управления экспериментатором или выбирается предварительно установленными путевыми выключателями ПВ. Последние синхронизируют работу прибора с перемещениями в исследуемой системе. Возможно включение блока в случае превышения одним из параметров заданного порога. Например, в комплексе для исследования процесса резания камня при усреднении сигнала за весь ход эксперимента (работа с образцами произвольной длины) предусмотрено включение интегратора по силе резания Рг. При этом вырабатывается сигнал начало—конец резания — НКР. В конце интервала выполняется сброс или хранение выходной величины в зависимости от программы эксперимента. [c.285]

Для исследования структуры и свойств металла в исходном состоянии от одного конца трубы отрезают кусок длиной ЭО О—500 мм. Определяют химический состав по элементам, указываемым в сертификате, и производят карбидный анализ. Твердость измеряют на приборе Бри-нелля на поперечном сечении. Испытания на растяжение производят при комнатной и рабочей температурах, ударную вязкость определяют только при комнатной температуре. Затем исследуют микроструктуру и определяют количество неметаллических включений. Схема вырезки образцов показана на рис. 6-14,6. Если труба тонкостенная и поперечные образцы по указанной схеме вырезать нельзя, то испытания проводят на продольных образцах. При этом образцы должны быть удалены от среза конца трубы не менее чем на 50 мм, что необходимо для исключения зоны термического влияния газовой резки. Образцы следует вырезать на металлорежущих станках. [c.278]

Взамен снятых для, исследования заклепок устанавливаются новые по возможности длина новой заклепки уточняется на пробных образцах, расклепываемых предварительно в специальном отверстии такого же диаметра и такой же глубины, как и на барабане. Установка заклепок взамен снятых допускается, если исследование не обнаружило трещин в листах и накладках. [c.227]

На рис. 1 представлены результаты исследования эффективности охлаждения патрона для образцов, моделирующих условия кристаллизации при отливке, а также температурные поля при шлифовании и полировании в стенке пера лопатки из сплава ВЖЛ12У. Температура испытаний в опасном сечении образцов была постоянной / max 1273 К. Для достаточного удаления нагретой зоны от охлаждаемого патрона применялась вторая форма колебаний [2]. Распределение температур по длине образца аппроксимировались параболой [c.394]

С повышением скорости деформации обеспечение заданной равномерности деформации по длине образца связано с возрастающими трудностями. Поэтому естественной является попытка исследователей определить кривую деформирования материала при высоких скоростях деформации на основе анализа неравномерной деформации материала при распространении упругопластических волн нагрузки. Для этой цели используются закономерности распространения продольных, крутильных и из-гибных волн в тонких стержнях (нитях) [25, 66, 126, 227, 228]. Так, величина предела текучести определяется из анализа распределения остаточных деформаций в коротком стержне после его соударения с жесткой преградой [119, 251, 389, 395], по амплитуде упругой части фронта волны в стержне [209], по скорости распространения изгибной волны в полосе [73, 306, 307]. Методы экспериментального определения полной кривой деформирования разработаны [228], однако исследования с использованием анализа волновых процессов в основном ограничиваются изучением влияния скорости деформации на предел текучести. Несмотря на использование скоростей удара до тысячи [c.13]

Следовательно, критическая скорость деформирования как скорость, при которой деформация при ударном растяжении образца практически отсутствует, не может рассматриваться как характеристика материала, поскольку ее величина связана с распределением деформаций по длине образца, соблюдением одноосности напряженного состояния и растет с уменьшением длины рабочей части образца критические скорости, определенные в работах [29, 30], выше, чем критические скорости, определенные в работе [129] на более длинных образцах. Для образца длиной 10 мм, использованного в изложенных ниже исследованиях, не наблюдается снижения относительного удлинения и сужения поперечного сечения в шейке образца из армко-железа и стали 45 даже при скоростях выше 500 м/с. Следовательно, противоречивость экспериментальных данных о влиянии скорости деформации на пластичность металлов [219, 220, 241] может быть объяснена неравномерностью деформации. [c.117]

Если мы имеем один монокристалл (см. стр. 156), то для получения отражения от какой-либо плоскости (кк1) этот кристалл надо облучать белым" рентгеновским излучением, в составе которого всегда найдётся такая длина волны X, которая будет удовлетворять уравнению (19). В методе порошков (Дебая-Шеррера) применяется не белое, а монохроматическое (характеристическое, см. стр. 154) излучение и в качестве образца не один монокристалл, а порошок (или другой агрегат), состоящий из множества мельчайших монокристалликов величиной не более 10 см, беспорядочно ориентированных в пространстве. В виде образца для исследования в случае пластичных металлов или сплавов может служить проволочка диаметром 0,2-0,5 мм и длиной около 5— 7 мм. Если пропускать параллельный пучок рентгеновых лучей через такой порошковый образец О (фиг. 56), то в нём всегда найдётся большое число монокристальных крупинок, в которых данная плоскость (кк1) будет ориентирована по отношению к направлению луча под брэгговским углом 6. В то же время все эти попадающие под условие отражения плоскости (Нк11 не будут параллельны между собой в различных крупинках, поэтому в сумме все отражённые лучи дадут конус отражения с характерным для данной плоскости кк1) [c.166]

При экспериментальном исследовании методов снижения термического сопротивления для контакта металлических поверхностей в качестве заполнителя контактной зоны применялась эпоксидная смола с графитовым порошком [Л. 56]. Исследования проводились на установке, используемой для опытного определения термического сопротивления контакта. Основным элементом установки является рабочая камера (рис. 1-18), представляющая собой разъемный сосуд, в котором между электронагревателем мощностью до 1 кВт и водяным холодильником помещались образцы с клеем в контактной зоне. Образцы подвергались сжатию с помощью рычажного винтового пресса. Монтаж исследуемых образцов осуществлялся внутри теплозащитной камеры с компенсационными нагревателями. Для испытаний применялись образцы из нержавеющей стали 1Х18Н9Т цилиндрической формы диаметром 30 л длиной 34 мм. По длине каждого образца на расстоянии 5 мм друг от друга и 2,5 мм от зоны раздела зачеканивалось по пять термопар. Склеиваемые поверхности образцов обрабатывались по уЗ классу чистоты. Постановка экспериментов осуществлялась при стационарном тепловом режиме с температурой в зоне раздела 383 К. Непосредственно замерялись значения температур по длине образцов. Экстраполяцией температурных кривых по ИХ длине вплоть до клеевого шва находился температурный перепад [c.40]

В результате исследований установлено, что гигротермические поля по длине образца имеют линейный характер и коэффициент б практически не зависит от температуры. Зависимость коэффициента термо-влагопроводности от влажности для бумаги К-12 имеет следующий характер при W = и б<0 увеличение влажности свыше 4,5% вызывает рост б, который достигает максимального значения при W = = 45- 60% (6= 0,42%/гра(3). Дальнейшее увеличение влажности ведет к снижению величины коэффициента 6. Наличие и места экстремальных точек зависимости 6=fl(W) указывают на характер связи влаги с кабельной бумагой К-12. Выводы, полученные из анализа зависимости [c.208]

После термических нагружений образиь разрезали таким образом, чтобы можно было получить материал для структурных исследований и определения механических свойств из областей, находящихся на различном расстоянии от внутренней поверхности. Были также отобраны образцы для исследования на усталостную прочность. Образцы для исследования временного сопротивления имели сечение 2x10 мм и длину 100 мм, а усталостные образцы, подвергаемые растяжению и осевому сжатию по синусоидальному циклу, — диаметр 5 мм и радиус надреза в средней части 1 мм. Испытания механических свойств и усталостной прочности проводили на машине Инстрон 1251. Результаты испытаний показали, что временное сопротивление после 200 термических ударов составляло > 735 МПа и было практически постоянным по сечению исследуемого образца. В то же время предел текучести достигал > 588 МПа, а удлинение -30 %. [c.104]

Измерения проводились на кварцевом дилатометре [5] в атмосфере очищенного гелия в интервале температур от комнатной до 1000° С. Образцы для исследования выплавлялись в дуговой печи с нерасходуемым вольфрамовым электродом с разливкой в медные изложницы, анализировались и отжигались в соответствии с линиями солидус в системах Т1—Р и Т1—5 [4, 5] при температурах от 1150 до 1600° С в течение 24—100 ч. Степень достижения равновесного состояния контролировалась рентгенографическим и металлографическим методами. Образцы имели длину 15—22 мм ее изменение в зависимости от температуры регистрировалось с погрешностью до 0,001 мм. Температура образца измерялась платино-платинородиевой термопарой калибровка ее проводилась по скачкам с помощью дилатограммов при плавлении чистых А1, Ад, Аи, Си, помещаемых в виде фольги между торцами толкателя дилатометра и образца. Погрешность измерения температуры образца не превышала 5 град. Температура образца и значение э.д. с., пропорциональное показаниям индикатора расширения (оптиметра ИКВ), регистрировались на ленте автоматического трехточечного потенциометра ЭПП-09 при непрерывном нагреве образца со скоростью 3—-5 град1мин, откуда затем переносились на график зависимости теплового расширения образца, отнесенного к его исходной длине, от температуры. Графическим дифференцированием полученной кривой нагрева (методом конечных разностей) определялся линейный коэффициент термического расширения (а ) при разных температурах с интервалом 100 град. Погрешность определения а< по [c.99]

В состав экспериментальной установки входили герметическая рабочая камера с образцами, диффузионный масляный насос, форвакуумный насос, баллон для заполнения рабочей камеры газом, а также электропитательная и измерительная аппаратура. В рабочей камере установки, изготовленной в виде разъемного сосуда, между электронагревателем и водяным холодильником помещалось по два цилиндрических образца диаметром 30 и длиной 34 мм каждый. По длине образцов устанавлива-лить 10 термопар, по пять на каждом образце. Сжатие образцов производилось при помощи рычажного винтового пресса с одновременным замером усилия динамометрической скобой. При проведении опытов измерялись температура по длине образцов, сила сжатия и давление (вакуум) газовой среды. Исследованиям подвергались в основном однородные контактные пары из металлов и сплавов Д1б, М-2, Ст. 3, 1Х18Н9Т. Температура в зоне контакта выдерживалась в [c.14]

Для исследования применяют цилиндрические образцы стали диаметром 10—15 мм и длиной 50—60 мм. Образцы взвешивают до и после электролиза, чтобы определить количество растворенной стали. Торцы образцов защищают от растворения парафином или резиновыми трубками. Экранирование образцов необходимо для равномерного распределения плотности тока на по верхности образца. Каждый образец растворяют в отдельном стакане емкостью 3 л, У стенок стакана помещают цилиндрический катод из нержавеющей стали. Катод-, ное и анодное пространство разделяют мембраной из коллодия, которую прикрепляют в виде мешочка к стеклянному штативу. В стакан и мешочек наливают электролит 75 г/л КС1 и 5 г/л лимонной кислоты. В ряде случаев пользуются электролитом 3% РеЗО .УНгО 1% КаС1 0,5% лимонной кислоты. Электролит охлаждают до 0°, помещая стаканы в лед. Образец погружают в электролит в центре кюллодиевого мешочка и присоединяют к положительному полюсу источника тока катод присоединяют к отрицательному полюсу. Электролиз ведут при плотности тока 0,02 а/см . Можно одновременно растворять несколько образцов, соединяя их последовательно. В этом случае удобно применять установку А, Ф. Платоновой (1]. [c.159]

Экспериментальная установка, на которой было проведено исследование, достаточно подробно описана в [3]. Там же подробно рассмотрен вопрос о точности эксперимента, которая составляет величину + 5%. Опыт проводится в вакууме —10" торр, так что полученные результаты относятся к чистой (неокисленной) поверхности металла. Опытный образец имеет вид цилиндра диаметром 8 и длиной 15 мм. По длине образца выполняется ряд отверстий диаметром 0,8 и глубиной 5- 5,5 мм, имитирующих абсолютно черное тело при измерении температуры образца. Это позволяет исследовать на поверхности образца поле истинных температур, используя для этого оптический пирометр с исчезающей нитью накала. Условия теплообмена образца со стенками вакуумной камеры таковы, что в первом приближении интегральная полусферическая степень черноты исследуемого образца может быть рассчитана по формуле [c.143]

В Кишиневском политехническом институте при определении долговечности и предела выносливости стали с покрытиями при контактном нагружении использовали двухконтактную роликовую машину вертикального типа [76]. Образцы из нормализованной стали 45 Покрывали слоем электролитического железа толщиной 0,2 мм. Испытывали роликовые образцы с длиной контактной линии 10 мм. Температуру поверхности образца и.змеряли хромель-копелевой термопарой, горячий спай которой приваривали к поверхности ролика. Для повышения точности испытаний и уменьшения погрешностей перед началом исследований машина прогревалась , т. е. вместо испытуемого образца устанавливали ролик, который обкатывали до тех пор, пока температура контртела не достигала 45—48 0. Кроме того, предварительно проводили приработку поверхности образца по методике ступенчатого нагружения. Шероховатость контролировали по ГОСТу 2789—73. Приработанные образцы подвергали испытанию по схеме качения без проскальзывания при суммарной скорости качения 8,4 м/с при подаче в зону качения моторного масла. Испытания моделировали работу шеек коленчатого вала двигателя ЯМЗ-240. Начало прогрессирующего выкрашивания поверхности фиксировали как визуально, так и при помощи специальной аппаратуры. [c.44]

Наиболее приемлемой конструкцией дилатометров для оценки ТКЛР материала покрытий являются бесконтактные приборы, исключающие нагрузки при замере длины образца [144]. Одной из установок, которую можно рекомендовать для исследования хрупких покрытий, является оптический дилатометр, предназначенный для исследования пленочных материалов, сочетающий простоту конструкции с надежностью и точностью получаемых экспериментальных результатов [145]. Прибор позволяет проводить испытания в интервале температур от —180 до - -500°С при скоростях нагрева до 5— 6 град/мин с перепадом температур по образцу во всем рабочем диапазоне не более 0,2°С. Для испытаний используются образцы толщиной от 15 мкм до 2 мм. [c.89]

Методика исследования хара гтеристик сопротивления деформированию и разрушению металла труб при малоцикловом нагружении. В настоящее время исследование малоцикловых характеристик конструкционных металлов проводится по разработанной методике с использованием специальных средств и аппаратуры [114, 234]. Широкое применение получает серийно выпускаемая автоматическая испытательная установка типа УМЭ-10Т, обеспечивающая нагружение образца в требуемом режиме (мягкое, жесткое, асимметрия). Испытания проводятся в условиях растяжения — сжатия при непрерывной регистрации параметров нагружения и деформирования. Установка имеет электромеханический привод с устройством выборки зазоров в винтовой паре, пять порядков скоростей перемещения активного захвата (от 0,005 до 100 мм/мин), возможность реверсирования с помощью системы автоматики двигателя электропривода при достижении как заданного усилия, так и заданной деформации. Машина имеет электронно-механическое силоизмерение (от резистивных датчиков, наклеенных на упругий динамометр), снабжена деформометром, обеспечивающим измерение продольной абсолютной деформации рабочей длины образца 2 мм. В необходимых случаях машина укомплектовывается деформометром для измерения поперечных деформаций. Усиленные сигналы (до 1000 1) регистрируются на диаграммном приборе барабанного типа в масштабе 50О X Х500 мм. Точность регистрации параметров нагружения 1—2%. Максимальная частота нагружения порядка 5 циклов/мин. [c.155]

Наряду с перечисленными общими принципиальными требованиями к постановке малоцикловых, в том числе и длительных, испытаний весьма существенным является обеспечение мероприятий, связанных с точностью измерения и поддержания в эксперименте параметров режима нагружения и нагрева, а также выбор рациональных форм образца и способов нагрева, обусловливающих устойчивость образца в процессе циклического упругопластического нагружения, приемлемые градиенты температур по образцу, прямое измерение однородной деформации на расчетной длине образца [240]. Эти методические особенности описаны нияю при анализе комплекса аппаратуры, необходимой для проведения исследований малоцикловой прочности. [c.213]

При испытании с параметром o= onst (рис. 16) материал нагружают прямоугольным импульсом напряжений различной длительности (рис. 16, а). Для динамического нагружения образца обычно используется удар длинного стержня, скорость которого определяет амплитуду, а длина — длительность ил пуль-са [81]. Указанному параметру испытания в пространстве aet соответствует плоскость o= onst (см. рис. 16, б), параллельная плоскости Eot, в которой лежит регистрируемая кривая e t). По своему характеру эта кривая аналогична обычной кривой ползучести (см. рис. 16, г) и позволяет выявить особенности зарождения и развития малой пластической деформации в им-пульсно нагруженном материале. Испытания с таким параметром широко применяются для исследования явления задержки текучести [337] и закономерностей распространения упругопластических волн в стержнях. Вместе с тем очевидно, что такие испытания не позволяют иолучнть данные о сопротивлении материала деформации в виде характеристик прочности (см. рис. 16, в). [c.66]

Существенные затруднения, возникающие при исследованиях с высокими скоростями деформации и обусловленные необходимостью сохранения равномерного деформирования по длине рабочей части образца и одноосности его напряженного состояния как основных условий получения достоверной информации в квазистатических испытаниях, являются основной причиной недостаточного объема имеющихся экспериментальных данных о высокоскоростном деформировании материалов. Ограничения длины и диаметра образца, необходимые для обеспечения равномерности его деформирования, определяются условиями (2.8) и (2.9). Невыполнение этих условий при высоких скоростях деформирования снижает достоверность экспериментальных результатов и может привести к количественному и качественному искажению зависимости характеристик прочности и пластичности от скорости деформации. Несоблюдение ограничений иа предельные размеры рабочей части образца (из конструктивных соображений) ограничивает результаты высокоскоростных испытаний получением только качественной информации о влиянии скорости деформирования на механические характеристики материала, тем более что нагрузка регистрируется по деформации динамометра в упругой волне с искажением, вызванным дисперсией волны при ее распространении. [c.116]

Автором совместно с М.М.Мацейко [211] и Г.Н,Филимоновым, проведен комплекс экспериментальных исследований по выяснению взаимосвязей между размерами образца, параметрами концентратора напряжений и сопротивлением усталости. Исследовали образцы с рабочим диаметром 5, 20, 40 и 160 мм из сталей 35, 40Х и 38Х2Н2МА. Испытания проводили по схеме чистого изгиба с вращением, Частота нагружения составляла 50 Гц для образцов диаметром 5-40 мм и около 7 Гц для образцов диаметром 160 мм. Испытывали геометрически подобные цилиндрические образцы с кольцевыми надрезами и без них. Отношение рабочей длины к диаметру гладких образцов составляло lid = 4, а радиус галтели при переходе к головкам образца Я = d. Л/-образный кольцевой надрез с углом раскрытия 60 на образцы наносили тонким точением. С целью уменьшения величины остаточных напряжений на дне надреза окончательный профиль скругления в надрезе у образцов с d = = 5- 40 мм формировали шлифовальным абразивным кругом, а у образцов d = = 1 70 мм надрез после точения зачищали шлифовальной шкуркой. [c.140]

Описанные методика исследования и аппаратура могут быть использованы для контроля полупроводниковых пластин. Применимость этой методики для исследования образцов GaAs подтверждена рядом исследований [1, 58, 105, 147, 151]. Была доказана возможность исследования кристаллов GaAs на длине волны 1,15 мкм, т. е. вблизи края поглощения. При этом реализуются некоторые преимущества по сравнению с использованием более длинноволнового излучения меньшее влияние дифракционных явлений и возможность использования оптических элементов и фотоприемников для видимого диапазона. [c.198]

В связи с изложенным автор совместно с Ю. В. Писаревым провел экспериментальное исследование для выполнения сравнительного анализа рассеяния энергии колебаний конеольно зажатого образца при различных формах колебаний при изгибе [28]. В эксперименте был использован призматический стержень из стали 2X13 размерами 4,2x30x285 мм, по длине которого было расположено 15 тензодатчиков. Исследование проводилось двумя независимыми методами [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...