Анализ карбидный

Тип карбида определялся рентгеноструктурным анализом, а содержание легирующих элементов химическим анализом карбидного осадка. Затем по разности элементов, содержащихся в стали, и элементов, находящихся в карбидах, вычислялось содержание легирующих элементов в растворе, Удержание углерода [c.89]

Обеднение молибденом твердого раствора в связи с переходом в карбидную фазу вызывает снижение жаропрочных свойств стали, В связи с этим предельно допустимым считается переход в карбиды не более 50 % молибдена (также до 50 % хрома) [8]. Изменение и перераспределение карбидных фаз с одновременным резким снижением количества цементита МзС при ползучести установлено по результатам фазового анализа карбидных осадков [6, 7]. [c.16]

Если пленка-подкладка бесструктурна, т. е. не дает собственной отчетливой дифракционной картины на электронограмме или очень тонка и поэтому в очень малой степени рассеивает электроны, то можно легко проводить прямой фазовый электронографический анализ карбидных, интерметаллидных и других частиц, помещенных на такой подкладке. Для успеха анализа необходимо лишь получить определенное, минимальное количество частиц. [c.32]

Это было подтверждено данными металлографических исследований (рис. 7), поляризационными кривыми (рис. 8) и данными анализа карбидного осадка этих плавок после закалки и отпуска (табл. 2). [c.135]

Микроанализ структуры стали производят на оптическом микроскопе при 500—600-кратном увеличении, причем анализ карбидной полосчатости выполняют при 90—100-кратном увеличении. [c.405]

Для исследования перераспределения молибдена между твердым раствором и избыточными карбидами было проведено электролитическое осаждение карбидов с последующим химическим анализом карбидного осадка. Наличие графита определялось путем специального анализа на свободный углерод. Результаты приведены в табл. 5. [c.62]

I. МЕТОДЫ ВЫДЕЛЕНИЯ И АНАЛИЗА КАРБИДНОЙ ФАЗЫ [c.159]

АНАЛИЗ КАРБИДНОЙ ФАЗЫ В СТАЛИ [c.116]

Конечно во всех случаях важно узнать средний состав изучаемого металла, что определяется химическим анализом. Но химическим анализом можно определить не только средний состав сплава, но и состав отдельных фаз. Для этого применяют так называемый фазовый химический анализ (в том числе карбидный анализ). Исследуемый многофазный объект подвергают электролизу, при котором интересующая исследователя фаза не растворяется (остальные растворяются). Выделенную таким образом фазу изучают различными способами. [c.40]

Некоторые структурные изменения в металле после ТМО, например высокую дисперсность кристаллов мартенсита, можно наблюдать при обычном микроскопическом изучении шлифов. Однако наиболее существенные данные об изменении строения упрочненных сталей могут быть выявлены пока что лишь с помощью рентгеноструктурного анализа. Именно этот метод применен в большинстве исследований для оценки размера блоков и изменения плотности дислокаций в результате ТМО. К сожалению, до сего времени крайне мало работ посвящено электронномикроскопическому исследованию структуры упрочненных сталей (а именно этим методом можно проследить за изменением строения мартенситных пластин и выделением карбидной фазы) и еще не разработаны надежные методы выявления дислокаций в мартенситной фазе, что, безусловно, сильно осложняет анализ наиболее тонких структурных изменений стали при ТМО и не позволяет до конца вскрыть механизм упрочнения. [c.80]

Результаты карбидного химического и фазового анализа показали, что после полного цикла термической обработки ванадий, титан и ниобий почти полностью находятся в карбид- [c.42]

Известно, что при низком отпуске закаленной стали (80 — 200°С) происходит гетерогенный распад мартенсита, частичное выделение из него углерода и образование мелкодисперсных карбидов типа Fe , увеличивающих электрохимическую гетерогенность стали. Электронномикроскопические исследования и карбидный анализ показали, что незначительна пластическая деформация при ВТМО стали (е =0,1) мало изменяет рельефность мартенсита, но уменьшает количество карбид- [c.57]

Результаты рентгеноструктурного анализа карбидной фазы позволили установить связь между содержанием легирующих элементов и типом карбидов в исследуемых сплавах. Кроме того, установлены критические значения Мо С, при которых совершается переход от одного типа карбида к другому, что представляет тхрактический интерес для рационального легирования наплавочных сплавов. [c.170]

В результате рентгеноструктурного анализа карбидного осадка не установлено присутствия собственных карбидов железа или марганца, т. е. железо и марганец входят в состав карбидов хрома, замещая его частично в карбиде СазСа и образуя карбид типа (Сг, Fe, Мп)азСв. [c.431]

В сплавах с 3 мол.% фазы и более распад твердого раствора проходит не так быстро, как в сплавах с 1—2 мол. % фазы. Дополнительное легирование этих сплавов молибденом еще в большей степени способствует пересыщению твердого раствора углеродом. В табл. 24 приведены результаты химического анализа карбидного осадка, выделенного по методике [74] из сплава ниобий — молибден—4,5 мол.% фазы после отжига при температурах 1400—1900° С. Результаты рентгеновского фазового анализа тех же осадков приведены в табл. 25, где представлены данные для пяти первых рентгеновских линий, соответствующих кубическому монокарбиду (Nb, Zr) С dfihi.ii / — измеренные). Приведенные данные говорят [c.194]

Данные о качественных, а иногда и количественных соотноще-ниях между составом, структурой и свойствами металлов и сплавов можно получить, применяя различные методы металловедческого исследования. К их числу относятся исследование макро- и микроструктуры, рентгено- и электронографический анализы и исследования физико-механических и химических свойств (механические испытания, термический, дилатометрический, магнитный анализы, измерение электросопротивления, тепловых свойств, внутреннего трения, метод меченых атомов, химический анализ, карбидный и ин> терметаллидный анализы и др.). [c.92]

Рентгеноструктурный анализ карбидной составляющей металла шва показывает, что в наплавленном металле имеется сложный метастабильный карбид МезС[РеХМоХМпхСгзС]з с подавляющим содержанием железа. [c.91]

Таблица 6.3 Результаты фазового анализа карбидного осадка стали 14Х2ГМР

Таблица 6.4 Результаты фазового анализа карбидного осадка стали 16ГМЮЧ

Эти результаты согласуются с данными работы [55], в которой был проведен фазовый анализ карбидных осадков сталей примерно того же состава. В отпущенном состоянии (700° С, 3 ч), а также после испытания на разрыв в течение 25 432 ч при 500° С, были обнаружены карбиды ванадия и цементит. После 20 232 ч при 550° С образовался также Moj после 20 808 ч при 600° С цементит исчез. Вполне возможно, что короткие стержни на микрофотографиях 371/1 372/1, 2 и 6 соответствуют MOj . Из-за малых размеров этих частиц структура их не была определена. [c.26]

Увеличение микроискаженин решеток карбидной фазы, которое было обнаружено в результате анализа тонкой структуры карбида вольфрама, выполненного посредством рентгенографии [86]. Основной причиной этого эффекта, по-видимому, является возрастание плотности хаотически распределенных дислокаций. Наиболее значительные изменения в тонкой структуре происходят после воздействия мощных импульсных ионных пучков (МИП). [c.176]

Проведен термодинамический анализ и выявлены характерные особенности процесса образования металлических и карбидных нокрытш на графите. [c.50]

На основании анализа полученного комплекса данных делается вывод о причине повреждения. При проведении экспертизы повреждения имеется возможность оценить эквивалентную температуру эксплуатации, применяя для этого структурные методы диагностики, основанные на зависимости степени трансформации структуры стали, содержания легирующих элементов в карбидных фазах, толщины слоя окалины от температурновременных условий эксплуатации [13,14]. [c.22]

Анализ приведенных экспериментальных данных показывает, что с точки зрения жаропрочности целесообразно разделить паропроводные трубы из стали 12Х1МФ на три структурные группы трубы с феррито-сорбитной структурой, трубы с феррито-карбидной структурой и трубы со структурой сорбита отпуска. [c.49]

Сравнение полученной кривой с кривой длительной прочности металла с феррито-карбидной структурой, построенной по результатам испытания образцов в лабораторных условиях (рис. 2.1, а, кривая 2) показывает их хорошую сопоставимость. Однако следует отметить значительный разброс точек, соответствующих разрушенным гибам. Для повышения надежности диагностики состояния металла гибов паропроводов и оценки их остаточного ресурса целесообразно дополнительно проводить анализ их поврежденности порами, используя для этого шкалу, приведенную в гл. 1. [c.52]

Партия стали 12МХ представляла металл прямого участка трубы 273x26 мм той же турбины, которая находилась в эксплуатации 198 951 ч при 500 °С и давлении 10 МПа. Микроструктура представляла зерна феррита и перлита. Результаты карбидного анализа показали, что абсолютное содержание в карбидах хрома 30%, молибдена 42%. [c.75]

Анализ радиограмм образца из высокопрочного чугуна выполненный Л. И. Марковской, позволил сделать вывод, что в процессе износа содержание углерода в поверхностных слоях увеличивается, а в глубинных слоях уменьшается [44]. Исследование изменений количества Y-фазы и углерода в поверхностных слоях образца показало, что содержание углерода изменялось идентично количеству уфазы. Было отмечено также снижение темпа износа и одновременно увеличение содержания карбидной фазы в поверхностных слоях при увеличении давления. В большинстве случаев появление аустенита в поверхностях трения приводило к увеличению износостойкости материала. Таким образом, было установлено, что в процессе трения в результате интенсивной пластической деформации при повышенных температурах происходит диффузия, приводящая к перераспределению химических компонентов сплава. Процессы фазовых превращений и изменение концентрации химических элементов существенно изменяют свойства поверхностных слоев металла, что влияет на его сопротивление изнашиванию. [c.22]

К. Н. Миняйловским, А. И. Мартыновой и Л. М. Пикулиной проведено исследование комплексно легированных чугунов с различным содержанием ванадия (3,74—8,10%) [46]. Изменяя степень легирования и скорость охлаждения, получали отливки, структура которых при наличии ванадиево-карбидной эвтектики и вторичных карбидов ванадия отличалась строением матрицы (перлитная, аустенитная с 3—6% мартенсита, аустенито-мартенситная, мартен-ситная, перлито-бейнитная, мартенсито-бейнито-аустенитная). Анализ экспериментальных данных показал, что наибольшая износостойкость характерна для сплавов, имеющих аустенитную матрицу с 3—15% мартенсита. [c.35]

Высокотемпературный нагрев при получении биметалла обусловливает взаимную диффузию составляющих сплавов, в данном случае молибдена в сталь и углерода из стали в молибден, что подтверждается результатами металлографического анализа. Из рис. 89 видно, что поверхностные слои стали обезуглерожены, а феррит имеет столбчатое строение. Первое объясняется диффузией углерода в молибден, второе — диффузией молибдена в сталь. Когда в стали достигается такое содержание молибдена, при котором а - 7, превращения не происходит, феррит приобретает столбчатое строение. Темная прослойка между молибденом и железом - карбид (Мо, Ре)бС. Толщина зтой прослойки, как и зоны обезуглероживания, тем больше, чем выше температура прокатки, вследствие ускорения диффузионных процессов при повышении температуры. Увеличение толщины хрупкой карбидной прослойки приводит к уменьшению прочности сцепления, что видно из рис. 91 (повышение температуры прокатки снижает прочность сцепления). В дальнейшем перераспределение элементов между слоями будет рассмотрено дополнительно — при описании результатов исследования необходимости (целесообразности) проведения после прокатки термической обработки. [c.94]

Приведенный рисунок показывает четкое расщепле-е исследуемой совокупности сталей на два класса, первому классу (I) относились 32 стали, имеющие стенитно-карбидную структуру, ко второму (И) — сталей с ферритно-карбидной структурой. Примене-е дискриминатного анализа к исследованию данных ассов с вероятностью 0,99 еще раз подтвердило воз-1Жность подобной классификации и позволило выде-1ть основные химические элементы, ответственные за лучение той или иной структуры. Необходимо отбить, что свойства сталей не показали подобного чет-)го расщепления. [c.245]

Сопоставление результатов определения карбидного состава и рентгеноструктурного анализа рассмотренных сталей с их водородоустойчивостью показывает, что в том случае, когда в 3-6% хромистых сталей(содержащих 0,18%С, Мо до 1.3% или W до 1,8) образуются сложные карбид- [c.156]

Характер изменения внутреннего строения стали, выявленный методом измерения электросопротивления, хорошо подтверждается результатами просвечивающей электронной микроскопии. Доминирующей особенностью микроструктуры, даже на ранних стадиях малоцикловой усталости при 650° С, является наличие дислокационных петель и постепенное скопление дислокаций вокруг выделений карбидов МегзСв (рис. 3, а, б). С увеличением числа циклов количество и размер карбидных частиц в стали Х18Н10Т также увеличивается (рис. 3, в, г). Анализ, выполненный на стереоскане, показал, что с увеличением числа циклов малоциклового нагружения при 650° С наблюдается коагуляция и перераспределение карбидных частиц в приграничные зоны это [c.77]

Металлографическим анализом не обнаружено существенной разницы в структуре образцов с различными типами излома качество пропитки во всех трех случаях остается примерно одинаковым. Однако измерения прочности вытравленных волокон показали, что интенсификация процесса пропитки приводит к усилению степени взаимодействия и,следовательно, к снижению прочности армирующих волокон (рис. 38). При взаимодействии с алюминием разупрочнение следует связывать только с локальным поверхностным травлением волокон, так как рентгеноструктурный анализ не выявляет никаких признаков рекристаллизации. Максимальное значение прочности образцов со вторым типом излома объясняется сохранением достаточно высокой прочности волокон с достаточно прочной связью на границе раздела, т. е. оптимальной степенью взаимодействия при формировании композицин. Следует при этом отметить, что прочность на границе раздела, обеспечиваемая за счет реакции образования карбида алюминия, не может быть удовлетворительной, так как карбидная фаза растет в виде пластин и игл, а не в виде равномерной пленки на периферии волокна. Таким образом, при получении композиций алюминий—углеродное волокно наиболее важгюй задачей является раз- [c.86]

Результаты более подробного анализа микроструктуры основного материала с применением рентгеновского и металлографического методов и сканирующего электронного микроскопа опубликованы в работах [6,7]. Наиболее важным результатом этих исследований является то, что при изучении тонких фольг основного материала на просвет по границам зерен матрицы обнаружена сплошная сетка карбида (Ti, 35Nb) . Такая карбидная сетка присутствует и в исходном основном металле, использованном для изготовления сварных соединений, исследованных в настоящей работе. [c.315]

Анализ литературных данных и наши исспедованип [113, 225] позволлют сделать заключение, что диффузионное газовое контактное (порошковое) и газовое неконтактное хромирование приводят к образованию на поверхности углеродистых сталей в зависимости от содержания а них углерода защитных слоев разного строения. При насыщении образцов из средне- и высокоуглеродистых сталей образуются слои, состоящие из зоны карбидов (Fe, Сг),,С и (Fe, Сг),С,. Под карбидной зоной расположена затектоидная зона, состоящая из хромистого феррита и комплексных карбидов (Fe, r), j, а еще глубже расположена обезуглероженная зона. Поскольку насыщение сталей из порошков идет с участием аммиака, то возможно образование и нитридов Сг, Ч В зависимости от режимов насыщения общая толщина диффузионного слоя на образцах из среднеуглеродистой стали колеблется в пределах 0,04— [c.175]

Состав карбидной фазы стали можно определять по данным измерений радиоактивности осадка. Для этого, например, в хромистую сталь вводится изотоп Сг=1. Изме )яя удельную активность сплава и выделенных фаз, а также зная концентрацию элемента в сплаве, можно определить концентрацию элемента в выделенной фазе. Развирается метод экспрессного химического анализа металлов и сплавов, основанный на том, что степень отражения р-излучепия определяется не только его энергией, но и свойствами отражателя, причем максимальная энергия отраженного излучения растет с ростом атомного номера отраягателя. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...