Относительный для нескольких ступеней

Работа трения диска за висит от конструктивной схемы рабочего колеса и его окружной скорости. Для центробежных ступеней с относительно большой поверхностью трения диска рабочего колеса Lrn обычно составляет несколько процентов от Lu и может быть определена по формуле [c.53]

Относительный массовый расход топлива зависит от схемы и параметров ГТД. При простых схемах без промежуточного охлаждения (ПО) компрессоров и промежуточного подогрева (ПП) в турбине и при сжигании топлива с высокой теплотой сгорания — около 40 000 кДж/кг (природный газ, жидкое топливо) массовый расход топлива составляет около 1% расхода рабочего газа, а при сложных схемах — до 2%. Утечки воздуха составляют при простых схемах около 0,5% общего расхода, а при сложных— до 1—2% из-за увеличения давления, числа корпусов и концевых уплотнений. Почти у всех современных ГТД 1—2% воздуха используется для охлаждения одной или нескольких ступеней турбины, работающих при высоких температурах. Этот воздух затем соединяется с основным потоком рабочего газа в турбине и совершает в ней полезную работу. Однако из-за более низкой его температуры и некоторого возмущения основного потока в местах смешения с воздухом мощность турбины несколько уменьшается. Влияние всех выше отмеченных факторов примерно взаимно компенсируется. [c.112]

В первом вытяжном штампе должна деформироваться в основном вся поверхность заготовки. Поэтому необходимо, чтобы конструкция штампуемой детали была технологичной для выполнения операции вытяжки. Одним из главных условий этого является обеспечение штампуемости участков (углов) с относительно небольшим радиусом закругления в плане. Эту условную штампуемость легко определить, если угловые участки рассматривать как части цилиндра. За основу в этом случае принимают угол детали с наименьшим радиусом закругления в плане. И только для калибровки базовых участков детали с подчеканкой малых радиусов закругления и выполнения мелких выпуклостей вводят второй формоизменяющий штамп, в котором основная форма детали, созданная в процессе вытяжки в первом формоизменяющем штампе, не нарушается. Как исключение, ряд глубоких сложных кузовных деталей, состоящих из двух (или нескольких) ступеней, формируются за два вытяжных перехода. В первом вытяжном штампе получают основную (доминирующую по площади поверхность) форму детали, а во втором — вытягивают вторую ступень без нарушения ранее образованной формы. [c.427]

Как было указано выше, изменение расхода пара в регулирующей ступени существенно изменяет разность энтальпий, используемую в этой ступени, а следовательно, и ее внутренний относительный к. п. д. Для остальных ступеней турбины наблюдаются несколько иные закономерности. Так, на рис. 7-31 показано относительное изменение разности энтальпий в зависимости от расхода пара для нерегулируемых ступеней. Этот график составлен для турбины с небольшим числом ступеней, равным 5, при допущении равенства перепада тепла 1В0 всех ступенях при полном [c.172]

Следует иметь в виду, что, проектируя ) нашу ракету-носитель, мы заботились в основном о наглядности и простоте вычислений, а не о наилучшем техническом варианте. Мы несколько занизили величину потерь скорости при старте с Земли и тем самым уменьшили как суммарную характеристическую скорость, так и значение относительной полезной нагрузки. С другой стороны, мы, принимая скорость истечения для всех ступеней равной 3 км/с, не учли, что по крайней мере у верхних ступеней она может быть значительно выше, и эта погрешность должна компенсировать предыдущую. В конструктивном отношении нет смысла, конечно, насильственно осуществлять подобие всех ступеней ракеты и снабжать их одинаковым топливом. [c.274]

Особенности газовых турбин. По принципу действия газовые турбины не отличаются от паровых. При освоенных в настоящее время температурах начальное давление и срабатываемый в газовой турбине перепад энтальпий в несколько раз меньше, чем в паровой. В результате для получения требуемой мощности необходимо, чтобы расход рабочего тела через газовую турбину был большим. Высокие температуры, относительно малые давления и перепады энтальпий, а также большие расходы обусловливают следующие особенности судовых ГТД малое число ступеней (2—8) и малую массу ротора большую длину лопаток (степень парциальности е == 1) применение диффузора на выходе из турбины применение тонкостенной составной конструкции корпуса с вертикальными разъемами широкое использование подшипников качения соединение элементов турбины, обеспечивающее тепловые расширения воздушное охлаждение подшипников, дисков, а иногда и лопаток турбин. [c.242]

Для секций, в которых следует ожидать более слабую циркуляцию, относительное сечение опускных и отводящих труб должно выбираться несколько большим, чем для секций с более интенсивной циркуляцией. Секционировать экраны, надежность которых лимитируется кратностью циркуляции, нежелательно. Для ускорения прогрева торцов барабана желательно размещать экраны второй ступени испарения в средней части боковых стенок тоги-си. [c.82]

Бесконтактные. В механических уплотнениях уплотняющим элементом является твердое тело. Бесконтактные механические уплотнения (группа 1) имеют зазор между уплотняемыми поверхностями, через который неизбежно утекает жидкость. Они применяются для уплотнения подвижных соединений пар вращательного и возвратно-поступательного движения, так как в них мала потеря мощности на трение и нет износа деталей, что определяет высокую надежность и долговечность. После бесконтактного уплотнения должна быть полость для отвода утечек, поэтому они часто используются в качестве первой ступени, предназначенной для понижения давления перед контактным уплотнением второй ступени. Утечки по возможности уменьшают за счет увеличения гидравлического сопротивления. Для вязких рабочих жидкостей применяют щелевые уплотнения кольцевого или торцового типа (группы 1.1 и 1.2 табл. 1). Конструкции уплотнений осуществляют в виде плавающих втулок (рис. 2, а) или плавающих колец (рис. 2, б) с возможно малым зазором между уплотняемыми поверхностями. Плавающая втулка 3 применяется при малом биении и перекосе вала 1 относительно корпуса 2. Втулка может само-устанавливаться по торцу корпуса под действием пружины 4 и давления Рс в полости и совершать вместе с валом радиальные перемещения. Уплотнение с несколькими плавающими кольцами (рис. 2, б) допускает более значительные перекосы вала и более высокие перепады давления. Торцовые щелевые уплотнения [c.11]

Исходными данными для профилирования лопаток являются параметры потока на среднем радиусе и размеры проточной части ступени, полученные в результате предварительного проектировочного расчета. Далее в соответ твии с выбранным законом распределения закрутки потока по радиусу (обычно принимается ступень с постоянной циркуляцией) определяются параметры потока и планы скоростей на выбранных расчетных радиусах. При известных планах скоростей и размерах проточной части ступени выбираются основные параметры решетки и профиля (хорда, относительная толщина профиля, относительные координаты Хг ч xf и др.). Густота околозвуковой и сверхзвуковой решетки выбирается несколько больше, чем в дозвуковой (на среднем радиусе увеличивается до 1,4. .. 1,6, на внутреннем — до 2,0. .. 2,5). Лопатки имеют меньшую относительную толщину профилей (на конце лопатки с может уменьшаться до [c.79]

Для обеспечения большой разделительной работы необходимо иметь на центрифужных заводах огромное количество параллельно сблокированных центрифуг при относительно малом (в несколько десятков раз меньше по сравнению с диффузионным заводом) количестве разделительных ступеней, соединенных последовательно. Этим объясняется возможность построения из центрифуг каскадов, близких к идеальным, т. е. с КПД=0,99-5-1,0. Очень важно, что разделительную мощность центрифужных заводов можно непрерывно наращивать — она увеличивается пропорционально числу установленных центрифуг и вводимых в эксплуатацию комплектных модулей определенной производительности, например по 200 тыс. ЕРР/год, по 1,1 млн. ЕРР/год. Это создает большую гибкость в сооружении каскадов различной мощности для обогащения определенного количества урана. [c.293]

Для мощных конденсационных турбин, работающих длительное время с полной нагрузкой, число двухпоточных ЦНД может достигать трех (например, в турбинах ЛМЗ К-800-23,5 и К-1200-23,5). В теплофикационных турбинах, даже весьма большой мощности, больше одного ЦНД не делают, так как конденсационный режим работы таких турбин реализуется только в относительно короткое летнее время, а в остальное время турбина работает в режиме противодавления с минимальным пропуском пара в последние ступени турбины. Поэтому целесообразнее сэкономить на изготовлении турбины, выполняя ее с одним ЦНД, хотя и несколько потерять на расходе топлива при летнем режиме эксплуатации. [c.57]

Калибры с жестким штифтом и вставной пробкой для контроля расположения нескольких отверстий относительно одного, а также при контроле отверстий, расположенных на параллельных плоскостях, образующих небольшую ступень [c.55]

Аналогичная оценка для ступеней с меньшим относительным диаметром втулки показывает, что, по-видимому, формула (5) дает несколько завышенное значение гс или йи при котором срывная зона распространяется па всю высоту лопатки. [c.143]

Плунжеры цилиндров могут быть соединены со столом непосредственно или с помощью промежуточного звена. Непосредственное соединение применяют для относительно коротких ходов (до 2—3 м). При длинном ходе стол выдвигается ступенями для полного выдвижения стола плунжер должен совершить несколько ходов. [c.337]

Для двух- и многоступенчатых соединений с разнесенным расположением поверхности (рис. 2.16, в) при отсутствии базовой поверхности допуск соосности каждой t-й ступени относительно обшей оси двух или нескольких поверхностей определяется по формуле [c.441]

В период проведения работы проводились регулярные наблюдения за состоянием проточной части турбины для оценки степени заноса цилиндров высокого давления по относительному приросту давления в регулирующей ступени. Осмотр проточной части турбины во время капитального ремонта выявил наличие плотных темных отложений на ее лопаточном аппарате в количестве около 1,5 кг, в том числе на цилиндре высокого давления 650 г, иа цилиндре среднего давления 170 г, на цилиндре низкого давления 700 г. Общее количество отложений, накопившееся в турбине за исследуемый период, несколько уменьшилось в [c.14]

Для оценки показателей динамики при /с 200 мм изготовлены специальные опытные тележки, в которых реализованы значения 1(. = 60, 100, 120 мм прогиба в одной ступени и /с=60/55 60/110, 100/33, 100/66, 120/110 мм в первой и второй ступенях. Демпфирование во второй ступени осуществлялось гидравлическими, а в первой фрикционными демпферами. При эксплуатационных испытаниях частоты колебаний получены близкими к собственным при сбросе тепловоза с клиньев , они несколько ниже расчетных. Коэффициент чувствительности подвешивания X— = 0,44-0,6. Основные результаты испытаний приведены в табл. 19 для трех значений относительного демпфирования (р==2,8 1,4 и О кН-с/см). [c.101]

Исходя из этого, всю кривую BD можно было бы назвать кривой питтингообразования (несовершенной полировки). Повышение анионной концентрации приводит к тому, что переход от пассивного со стояния к анодному полированию наступает при менее ооложительных потенциалах. Интересно отметить, что в окрестностях точки В при относительно не-, больших вариациях потенциала и концентрации анионов следует ожидать всех трех типов поведения металлического анода, т. е. активного растворения, пассивации и анодной полировки. Верхняя часть диаграммы Хора относится к переходам от пассивного состояния к так называемой перепассива-ции. Такие переходы, однако, возможны для металлов, обладающих несколькими ступенями окисления, наподобие железа, никеля или хрома, для которых явление перепасси-вации изучено наиболее достоверно. [c.103]

Работа ступени принимается постоянной по радиусу, а при малых относительных диаметрах втулки й, наиболее характерных для вентиляторных ступеней ТРДД, может несколько уменьшаться от средних сечений к втулке. Распределение параметров потока по радиусу (изменение закрутки) обычно производится по закону постоянной циркуляции. [c.78]

Отклонения от соосности определяются расстоянием между осями (экс-цеитриснтетом) или величиной радиального биения. Величина радиального биения, зафиксированная прибором, складывается из овальности, огранки и несовпадения геометрической оси с базовой осью. Радиальное биение контролируется с помощью отсчётного прибора (индикатор, оптиметр, миниметр и пр.) при проворачивании изделия на 360° в призмах или на оправках, имеющих выверенные поверхности. Контроль радиального биения вала относительно оси центров производится в центрах. Эксцентриситет двух или нескольких цилиндрических соосных поверхностей (наружных или внутренних) контролируется соответствующими проходными калибровыми соосными ступенчатыми пробками или втулками. Непроходные калибры должны быть отдельными для каждой ступени. [c.448]

Для первых ступеней ракет-носителей регулятор обеспечи-ваот обычно постоянное значение секундного расхода. Для второй и третьей ступеней ракет-носителей функции регулятора могут быть расширены введением программного изменения тяги. Ракета-носитель иа последующих ступенях выводится по относительно пологой траектории, и потери скорости на земное тяготение не столь ощутимы, как на первой ступени. Поэтому имеется возможность несколько снизить тяговооруженность и ввести режим постепенно уменьшающейся во времени тяги. Если принять линейный закон уменьшения тяги, то в дополнение к параметрам программы угла тангажа появляется еще один — скорость уменьшения расхода. Он относится также к числу оптимизируемых параметров программы выведения [c.286]

Основные особенности формы профилей (каналов) сопловых решеток на влажном паре капельной структуры сводятся к следующим. На мелкой влаге при дозвуковых скоростях потери, обусловленные тепло- и массообменом, будут уменьшаться с уменьшением градиентов скорости вдоль каналов. Очевидно, что сопловые каналы в этом случае должны иметь меньшую суммарную и локальную конфузорность. Снижению интенсивности процесса коагуляции способствует уменьшение кривизны спинки и вогнутой поверхности при заданном угле поворота потока и радиуса скруг-ления входной кромки. Так как при мелкой влаге пленки образуются только локально, то выходные кромки следует выполнять относительно тонкими, а шаг лопаток выбирать близким к оптимальному для перегретого пара. Профилирование сопловых решеток для парокапельных потоков с крупной влагой осуществляется с учетом механического взаимодействия фаз. На выходе из рабочей решетки предшествующей ступени (на входе в сопловуЮ решетку последующей ступени) имеет место рассогласование скоростей по значению и направлению. В этом случае целесообразно несколько увеличить геометрический угол входной кромки и. уменьшить тем самым угол ее атаки потоком крупных капель. Кроме того, отличие профилей для крупной влаги состоит в более толстых выходных кромках и несколько уменьшенном относительном шаге, выбранном из соображений оптимальной внутриканаль-ной сепарации, включающей отсос пленок на спинке и выходной кромке или наддув пограничного слоя греющим паром. Важна правильная организация потока на спинке в косом срезе, где течение диффузорное его следует выполнить менее криволинейным с тем, чтобы предотвратить возможный отрыв пленки и слоя. [c.145]

Полученные в результате проведенных экспериментов зависимости пульсаций давления в зазоре с жидкостью от относительного расхода ( /(2н опытного насоса р = f (QIQn) для наиболее характерных составляющих с оборотной, лопаточной и другими частотами (см. рис. 4, 5) имеют общую особенность — их падающий участок наблюдается при расходе жидкости, близком к номинальному и большем. На этом участке пульсации давления значительно ниже, чем на малых расходах. Если сравнить пульсации давления в первой и третьей ступенях насоса, то зависимости Р = f QIQn) отличаются для одних и тех же частот. В уплотнении первой ступени для пульсаций давления с частотой 50 Гц наблюдается медленный подъем с ростом расхода, и только при расходе выше номинального начинается уменьшение пульсаций давления. В третьей ступени наблюдается пик давления при расходе 0,5 (см. рис. 4), а затем начинается резкий спад. При пульсации давления в несколько раз меньше, чем при 0,5 н-Кривые зависимости р = f QIQ ) в зазоре гидропаты (см. рис. 5) отличаются от кривых, полученных для цилиндрических зазоров. Здесь максимум смещен в сторону еще более малых расходов. Имеет место медленный спад пульсаций давления, причем при [c.116]

Длительность прогрева и величина относительного удлинения ротора в значительной мере зависят от мощности и конструктивных особенностей каждой турбины. Чем больше масса корпуса, меньше масса и больше поверхность ротора турбины, тем больше должна быть длительность прогрева и подъема числа оборотов для выравнивания температур ротора и корпуса. Прогрев турбин с малым числом ступеней и нагружение их может быть несколько быстрее, чем многоступенчатых турбин. Практически установлено, что длительность прогрева холодных конденсационных паровых турбин небольшой мощности (кроме турбин типа Юнгстрем) на малых оборотах обычно составляет около 100%, а длительность развития числа оборотов до номинальной величины — в пределах 65—75% длительности выбега их ротора с нормальным вакуумом в конденсаторе. [c.121]

Осредненный по шагу коэффициент потерь для решетки НЛ ступени Б-2 в корневой области меньше, чем в ступени А-2 (рис. XII.11). Местное увеличение потерь энергии у периферии НЛ ступени Б-2 связано с пространственной перестройкой потока под влиянием направленной к корню ступени радиальной составляющей лопаточной силы. Несмотря на указанное местное увеличение потерь у периферии ступени Б-2, осредненный по высоте коэффициент 1с оказывается для нее несколько меньшим, чем для ступени А-2 (соответственно 0,026 и 0,030). Следовательно, применение умеренного ТННЛ в ступенях с относительно длинными лопатками даже при ощутимом меридиональном раскрытии проточной части у периферии (см. рис. XII. 10) не снижает эффективности решетки НЛ. [c.213]

На рис. 3.8 и 3.9 приведены графики выигрыша для установок ВКТ-100 и К-50-90. Легко заметить, что в схеме ВКТ-100 возможности повышения экономичности не полностью использованы для подогревателей как низкого, так и высокого давления. Широкая площадка, соответствующая ступени № 4, определяется установкой в пределах этой ступени конденсатора испарителя, который согласно рис. 1.4 снабжается паром из отбора на П-5, поэтому даже при работе без испарителя выигрыш от регенерации несколько снижается. Относительно велико влияние недогрева в П-5. Это объясняется тем, что в данном случае деаэратор снабжается из своего отбора, а не предвключен, как в схеме К-50-90 (рис. 3.10). [c.103]

Сопоставление опытных и расчетных данных, полученных для ступеней с разными высотами лопаток, приведено на рис. 12-24, а. Из сопоставления кривых следует, что в ступенях с малыми высотами лопаток (ступени / и 2) расхождение между опытом и расчетом несколько больше, чем в ступени 3. По-видимому, это можно объяснить увеличением в ступенях с малыми высотами лопаток относительных потерь на утечку пара в надбандажном уплотнении и потерей энергии, связанной со вторичными течениями, которые не учитываются расчетными зависимостями. Здесь же даны расчетные зависимости Дт1ог = /(уо), определенные по параметрам на среднем радиусе (кривая 4) и по сечениям по высоте лопатки (кривая 4 ). Из рис. 12-24, а видно, что расчет снижения к. п. д. от влажности в ступенях с длинными лопатками по параметрам потока на среднем радиусе дает существенное отклонение от экспериментальных результатов. Значительно лучшее совпадение опытных и расчетных значений к. п. д. получается в том случае, когда учитывается реальное распределение параметров по высоте лопатки. [c.350]

Относительная среднемассовая скорость С2= (са—и)/и вторичных капель в первый момент со,прикосновения равна С2 = — 1, и лишь после разрушения капли скорость почти мгновенно достигает максимальной величины (рис. 3-4). В дальнейшем величина са уменьшается, так как вращающаяся с постоянной скоростью пластина догоняет тормозящиеся в воздухе мелкие капли. Вновь происходит соударение вто-1ричных капель с пластиной, но уже при меньших относительных скоростях. Поэтому большая доля вторичных капель остается на поверхности. В ступенях турбин, работающих в зонах различного давления пара, эти процессы протекают несколько иначе мелкие каили увлекаются потоком пара, а скорости вторичных капель зависят от условий взаимодействия и давления пара. Большое влияние на характер взаимодействия б) дут оказывать пленки, текущие по поверхностям лопаток. Поэтому графики, представленные на рис. 3-4, следует рассматривать как иллюстрацию, не претендующую на обобщения. Тем не менее из данных исследований вытекаЕОт некоторые качественные зависимости, справедливые для широкого круга задач. В частности, обнаруживается максимум зависимости относительной скорости са от скорости соударения. Это объясняется тем, что при больших и образуются более мелкие вторичные капли (рис. 3-4), которые быстрее тормозятся в окружающем воздухе. В начальный момент времени скорость втопичных капель достигает. значи. [c.55]

Необходимо также подчеркнуть, что результаты исследований решеток в статических условиях не могут быть пока использованы в полной мере для расчета и проектирования ступеней. Это объясняется тем, что, кроме сохранения подобия в сопоставляемых решетках и ступенях, необходимо знать полные характеристики решеток. Действительно, для определения экономичности ступени недостаточно иметь данные о потерях энергии в решетках. Необходимо также располагать сведениями о структуре потока, так как при одинаковых энергетических ха-рактерстиках могут оказаться различными дисперсность жидкой фракции, коэффициенты скольжения и соответственно воздействие влаги на рабочую решетку. Это положение подтверждается некоторыми сопоставлениями результатов исследований решеток и ступеней. Так, например, влияние относительной высоты лопаток в турбине и в статических условиях имеет совпадающий качественный характер с уменьшением относительной высоты влияние влажности возрастает (см. рис. 5-7 и 4-13). В то же время влияние толщины выходной кромки в ступени (рис. 5-8,6) и в решетке (см. рис. 4-14) имеет несколько отличный характер. В ступени с ростом толщины выходной кромки влияние влажности на к. п. д. ступени уменьшается, а в решетке остается постоянным и даже немного возрастает (для Л 0,20, см. рис. 4-14). По-видимому, обнаруженная разница объясняется различной дисперсностью жидкой фазы, срывающейся с выходных кромок разной толщины, и различным воздействием влаги на рабочую решетку. [c.106]

Описанная картина наблюдается обычно в диапазоне гёпр 0,9. .. 1,1. При значительном снижении приведенной частоты вращения (гёпр<0,7. .. 0,8) рассогласование ступеней становится существенным, причем на оптимальном режиме работы компрессора первые ступени работают с повышенными углами атаки, а последние — с сильно пониженными (см. рис. 4. 22). Поэтому при уменьшении расхода воздуха, несмотря на более быстрое уменьшение коэффициентов расхода в последних ступенях, критические углы атаки могут быть достигнуты раньше в первой или в одной из первых ступеней, причем это упреждение будет тем более значительным, чем меньше Япр. Однако в первых ступенях, имеющих относительно длинные лопатки, срывные зоны имеют первоначально небольшие размеры, и вызванные ими возмущения могут оказаться недостаточными для распространения срыва на другие ступени, имеющие углы атаки значительно меньше критических. Поэтому в этом случае возникшие срывные зоны, имеющие структуру и частоту вращения (ы>0,5), типичные для ступеней с малыми значениями d, первоначально захватывают обычно только одну или несколько первых ступеней, не нарушая устойчивой работы компрессора в целом. Лишь при дальнейшем уменьшении расхода воздуха срывные зоны постепенно увеличиваются в размерах и захватывают все большее число ступеней, пока увеличение углов атаки не приведет к срыву потока уже во всем компрессоре. При этом также может наблюдаться скачкообразное падение расхода воздуха и степени повышения давления в компрессоре (см. кривую гёдрг на рис. 4. 26), но со значительно меньшей амплитудой скачка, чем при высокой частоте вращения. [c.146]

Уменьшение числа ступеней вентиляторов и компрессоров дает наибольший эффект при увеличении степени повышения давления в одной ступени и сохранении КПД компрессора. Этого можно достичь применением более высоких по сравнению с современными окружных скоростей ротора при одновременном увеличении тангенциальных и осевых скоростей потока, что повысит подвод энергии к потоку в ступени. Основными препятствиями для увеличения нагрузки на ступень вентилятора или компрессора являются увеличенные гидравлические потери, которые снижают ее КПД. Эти потери возникают при повышенных значениях числа М потока по относительной скорости и несколько уменьшают запас газодинамической устойчивости. Для увеличения нагрузки на ступень необходимо совершенствование методов проектирования профилей лопаток, в частности применение полностью сверхзвуковых по высоте лопаток. Для снижения потерь в скачке уплотнения вместо применяемых сейчас лопаток с профилями, образованными дугами окружности, возможно использование более эффективных лопаток, спрофилированных с помощью других кривых на более благоприятное расположение скачков уплотнения. В последнее время за рубежом ведутся исследования по применению для лопаток компрессора так называемых суперкритических профилей , обладающих улучшенными аэродинамическими характеристиками. [c.216]

Инерционность процесса изменения концентрацпи определяется относительно медленными изменениями состава смеси на тарелках при изменении состава питания. Изменение состава жидкой фазы на изолированной тарелке, на которой обеспечивается хорошее перемешивание, связано с изменением состава или скорости потоков приходящей жидкости и паров уравнением первого порядка. При последовательном соединении нескольких тарелок их постоянные времени взаимосвязаны н прямые методы точного анализа оказываются весьма трудоемкими. Значения эффективных постоянных времени зависят от наклона кривой фазового равновесия, времени пребывания на тарелке, скоростей потоков в колонне и расхода питания. Для того чтобы оценить влияние этих параметров на величины постоянных времени и получить некоторые данные, необходимые для обобщений, ниже приводятся точные решения для простейших примеров колонн с одной, двумя и четырьмя ступенями разделения. В этих примерах предполагается, что на каждой ступени имеет место идеальное перемешивание и что инерционностью потоков жидкости и паров можно пренебречь. [c.385]

Наличие нескольких зон зацепления при большой многопарности контакха зубьев предопределяет относительно высокую нагрузочную способность и кинематическую точность волновых зубчатых передач. Если передаваемая нагрузка равномерно распределяется между зонами зацепления (при и >2), то силы в зонах зацепления не нагружают опоры звеньев С, f и к. Пространство внутри гибкого колеса может быть рационально использовано для—размешения опор тихоходного вала, быстроходных ступеней или двигателя. [c.140]

Механические характеристики для указанных исполнений магнитных контроллеров приведены на рис. 9-11. В характеристиках за 100% момента принят номинальный момент двигателей МТР, МТН в режиме ПВ=40%, за 100% скорости — синхронная скорость двигателя. Для контроллеров К 63 и ТА 161 на малые мощности двигателей характеристика 4а соответствует последнему, фиксированному положению контроллера. Механические характеристики (так же как и при управлении силовыми кулачковыми контроллерами ККТ 60А) рассчитаны из условий обеспечения необходимых параметров ускорения привода при пуске и торможении в режиме противовключения. Для обеспечения нормального пуска в схемах всех магнитных контроллеров предусматриваются невыключаемые ступени резисторов в цепи ротора. При этом относительное значение сопротивлений этих резисторов несколько больше в контроллерах с тремя ступенями разгона. [c.197]

В схеме глубокого обессоливания воды (рис. 6) применяются Н- и ОН-ионитовые фильтры. Предварительно осветленная вода подвергается очистке от органических веществ на сорбционных фильтрах. Сорбентом служат активные угли марок АГ-3, АГ-5, АГ-Н. Обессоливание воды осуществляют путем двухступенчатого Н- и ОН-ионирования с последующей доочисткой в смешанном ионито-вом слое. Ионитовые фильтры I ступени загружают сильнокислотным катионитом и слабоосновным анионитом, а 11 ступени — сильнокислотным катионитом и сильноосновным анионитом. Буферный ионитовый фильтр загружают смесью сильнокислотного катионита и сильноосновного анионита. В качестве сильнокислотных катионитов применяют сульфоуголь и смолы марок КУ-1, КУ-2, сильноос-новных анионитов — смолы марок ЭДЭ-10п, АВ-17, АВ-27 и др., слабоосновных — АН-2Ф, АН-18 и АН-31. После ОН-анионитового фильтра I ступени целесообразно в схему включать вакуумный дегазатор для удаления газообразной двуокиси углерода. Катионито-вая загрузка регенерируется раствором кислоты (серной, соляной), анионитовая — раствором щелочи (едкого натра, кальцинированной соды). Буферный ионитовый фильтр смешанного действия (ФСД) обеспечивает более высокий эффект обессоливания воды. Благодаря одновременному удалению из воды катионов и анионов в смешанном ионитовом слое заметно ослабляется взаимное тормозящее действие противоионов в динамических условиях ионного обмена. Обладая большой емкостью поглощения и имея относительную малую нагрузку, ФСД работают непрерывно в течение нескольких месяцев при высокой скорости фильтрования воды (до 100 м/ч и более). Во избежание слеживания загрузки периодически производят кратковременное ее взрыхление диспергированным воздухом. Регенерацию загрузки в ФСД осуществляют либо в самом рабочем аппарате, либо в регенераторе. До обработки регенерационным раствором производят разделение катионита и анионита в восходящем потоке воды. [c.9]

На повестке стоял вопрос, можно ли в ближайшее время произвести запуск искусственного спутника Земли крупньгх размеров на орбиту, находящуюся на удалении в 320 километров от Земли. Под ближайшим временем подразумевался период в 2-3 года. Вернер фон Браун заявил, что это можно сделать раньше, и изложил свои соображения относительно использования ракеты Редстоун в качестве первой ступени и нескольких связок ракет Локи ( Loki , доработанная немецкая ракета Тайфун на твердом топливе, предназначенная для установки залпового огня типа ЬСа- [c.378]

Большое внимание уделялось повышению высотности моторов. Были исследованы и к концу войны внедрены системы комбинированного наддува, в которых в качестве первой ступени используется ПЦН с относительно малой расчетной высотой, а на высотах, больших расчетной (для ПЦН), в работу постепенно включается турбокомпрессор. Комбинированный наддув был отработан на нескольких опытных моторах и внедрен на серийных дизелях АЧ-30 и, уже после войны, на моторах АШ-73ТК, ВД-ЗТК и комбинированных двигателях АШ-2К и ВД-4К. [c.188]

В момент времени То +103 ч 27 мин лунный корабль с астронавтами А. Шепардом и Э. Митчеллом отделился от основного блока, а С. Руса с помощью ЖРД служебного отсека перевел основной блок на орбиту ИСЛ высотой 94/119 км. За 1,5 ч до расчетного времени включения ЖРД посадочной ступени лунного корабля для посадки на Луну на пульте управления лунного корабля появился сигнал о том, что в бортовую ЭЦВМ введена программа Р-70 (аварийное прекращение посадки) и Р-71 (аварийное возвращение к основному блоку). Это произошло в результате замыкания тумблера, вводящего в бортовую ЭЦВМ эти программы. Отработка программы аварийного прекращения посадки началась бы автоматически через 26 сек после включения посадочного ЖРД. Приборная лаборатория Массачусетского технологического института срочно разработала программу, которая должна была исключить автоматическую отработку программ Р-70 и Р-71. Программа была введена в бортовую ЭЦВМ лунного корабля и проверки показали, что она обеспечивает поставленные перед ней задачи. Эти операции были закончены всего за 10 мин до расчетного момента включения ЖРД посадочной ступени. В момент времени То +108 ч 42 мин был включен ЖРД посадочной ступени и в соответствии с требованиями новой программы им управлял А. Шепард, вручную дросселированием поддерживая тягу на уровне 477 кг. Далее он перевел ЖРД на режим максимальной тяги, после чего началась отработка ЦАП лунного корабля штатной программы Р-63. На высоте 9140 м должен был произойти захват лунной поверхности посадочным радиолокатором, но захвата не произошло. Если бы захвата не произошло до высоты 3 км, то по инструкции пришлось бы отказаться от посадки. Э. Митчелл несколько раз включал и выключал радиолокатор, но захват произошел лишь спустя 2,5 мин на высоте 8 км. При входе в дальний коридор на высоте 2,3 км над лунной поверхностью скорость корабля относительно Луны была 493 км/ч. А. Шепард и Э. Митчелл увидели кратер Коун, являющийся для них ориентиром. Перед входом в ближний коридор А. Шепард включил модифицированную полуавтоматическую программу Р-66, а на высоте 200 м перешел на полностью ручное управление посадкой. Когда корабль снизился до высоты 30 м, поднялось облако лунной пыли. Когда щупы коснулись поверхности Луны, вертикальная скорость равнялась 0,9 м/сек. В момент посадки в баках посадочной ступени оставалось топлива на 60 сек полета. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...