Ступень разделительная

Разделительная ступень. Разделительной ступенью газодиффузионного завода называется первичная машина, в которой осуществляется разделение газовой смеси двух изотопов урана на два потока и изменение начальной концентрации этих газов на выходе каждого потока путем пропускания одного из них через пористые перегородки по законам молекулярного течения и газовой диффузии. [c.267]

Ступень разделительная 208 Схема топливоснабжения и топливо-использования ТЭС 78 [c.476]

Для увеличения коэффициента разделения и устранения необходимости перерабатывать слишком большие массы сырья применяют метод многократного разделения. Он состоит в том, что несколько изолированных ступеней разделительной аппаратуры соединяются последовательно одна [c.104]

Как для опытных работ, так и для контроля производственного процесса необходимо иметь возможность анализировать степень обогащения шестифтористого урана) легким изотопом. Если большие обогащения (увеличение концентрации легкого изотопа в несколько раз) обнаруживаются сравнительно легко, то анализировать малые изменения концентрации представляет большие трудности. Между тем наиболее важно анализировать обогащение на первых ступенях разделительного завода, т.е. там, где увеличение концентрации не превышает нескольких процентов. [c.574]

На схемах детали изображаются упрощенно посредством условностей, установленных государственными стандартами. Например, на кинематических схемах различные валы, оси, стержни, шатуны условно обозначаются утолщенной прямой линией шкивы, несмотря на разнообразие их конструкции, изображаются на одной проекции в виде окружностей, на другой —в виде прямоугольников с осью посередине без разделительных линий на стыках ступеней. [c.301]

На специальных разделительных заводах шестифтористый уран в газообразном состоянии пропускается через пористые перегородки — фильтры газодиффузионных установок. Так как скорость диффузии обратно пропорциональна корню квадратному из молекулярного веса газа и так как молекулы, содержащие уран-235, легче, чем молекулы, в состав которых входит уран 238, то по мере прохождения газа по последовательно расположенным ступеням диффузионного каскада в одном из газовых потоков количество мо- [c.162]

В топку введены водоохлаждаемая разделительная стенка протяженностью около 60% глубины топки и пароперегреватель, выполненный в виде вертикального трубного пучка, расположенного в верхней части топки. Первые два ряда Ц образных балок золоуловителей первой ступени установлены на выходе из топки так, что уловленный материал опускается прямо в топку вдоль задней стены. Промышленная эксплуатация котла показала эффективность внедренных мероприятий. [c.251]

При начальном давлении ро = 12,7 МПа есть возможность совместить ЦВД и ЦСД в одном цилиндре ( совмещенный цилиндр). В этом случае пар отводится к промежуточному перегревателю и возвращается из него к средней части цилиндра, что значительно усложняет цилиндр из-за увеличения длины ротора, большого числа отводящих и подводящих пар труб и высокой температуры средней части корпуса. Сложнее получается и ЦНД, если для решения поставленной задачи в нем приходится увеличивать число ступеней из-за более высокого разделительного давления. С другой стороны, применение совмещенного цилиндра сокращает число внешних уплотнений и подшипников, а также общую длину агрегата. Это существенно снижает его стоимость и размеры ячейки на ЭС. Тем не менее, вопрос остается дискуссионным и решается он только на базе глубокой проработки проектных вариантов и анализа эксплуатационного опыта. [c.29]

Когда мощность турбин поднялась до 500 МВт и выше, то встал вопрос о целесообразности применения двухпоточных ЦСД. Это было вызвано стремлением уменьшить относительную высоту лопаток последней ступени ЦСД при достаточно низком разделительном давлении между ним и ЦИД, а также уравновесить осевые силы. Вместе с тем это внесло свои трудности при конструировании ЦСД из-за большой его длины. [c.40]

Особенности ступеней ЦНД. В соответствии с разделительным давлением, противодавлением и размерами последней ступени определяется число ступеней в ЦНД. Обычно в каждом потоке оно находится в пределах четырех—семи и чаще всего равно пяти. При этом окружные скорости во всех ступенях очень высоки. Они достигают на средних диаметрах первой ступени 370 м/с и последней ступени — около 470 м/с. В соответствии с окружными скоростями велики и перепады энтальпий в каждой ступени, а в последних ступенях поток становится сверхкритическим. [c.45]

Другой аспект этой проблемы — размещение ступеней ЧСД и ЧНД в одном двухпоточном цилиндре. Это возможно при сравнительно небольшом числе ступеней среднего давления за счет повышения разделительного давления. Вопрос о целесо- [c.50]

Это была первая двухцилиндровая турбина с промежуточным перегревом пара. Общее число ступеней 27 (в ЦВД-15 и ЦНД-2Х6). Отвод пара для промежуточного перегрева — перед разделительной диафрагмой в ЦВД при давлении 2,9 МПа. В этой турбине впервые применен сварной РНД. Последняя ступень имеет диаметр 2125 мм и длину лопатки 780 мм (5 5,2м ). Новое в этой ступени — хвостовое крепление елочного типа с осевой заводкой рабочих лопаток. Удельный расход теплоты турбиной несколько выше, чем К-200-130, что естественно, так как ставилась задача облегчения и удешевления турбины. С целью повышения к. п. д. проводилась модернизация ЦНД этой турбины [9]. [c.67]

ЦСД. Конструкция ЦСД принципиально отличается от примененной в турбине Т-175/210-130 УТМЗ тем, что расширение пара происходит только до давления в верхнем отборе, а две разделительных ступени между отборами перенесены в ЦНД. Такое решение прежде всего было необходимо для унификации теплофикационных и конденсационных турбин ЛМЗ. Вместе с тем устранение промежуточного отбора пара из цилиндра существенно упростило его конструкцию и улучшило маневренные характеристики, усложненные высокой температурой пара перед цилиндром. [c.108]

Прямой путь для эффективного двухступенчатого влагоудаления — проектирование влажнопаровой турбины с ЦСД — не всегда экономически оправдывается. Конструктор стремится сократить число цилиндров за счет ЦСД, если это снижает стоимость турбины и не наносит ущерба ее надежности. В турбине без ЦСД ступени среднего давления присоединяются к смежным ее частям, в результате чего получаются совмещенные цилиндры. В такой ситуации может оказаться осуществимым лишь один вывод пара для внешней сепарации, что меняет как разделительное давление, так и конструкцию СПП. [c.113]

СПП в мощных установках представляет собой громадный аппарат, значительно усложняющий паропроводы и оказывающий сильное влияние на конструкцию турбины, так как им определяется оптимальное разделительное давление. Это давление в ряде установок выбирается сравнительно высоким и число ступеней в ЦНД — большим, что усложняет конструкцию этого цилиндра. В этих условиях большая часть мощности приходится на долю ЦНД. [c.115]

Разделительное давление выбрано близким к оптимальному (согласно исследованиям ЦКТИ)—около 0,55 МПа. Температура пара перед ЦНД (538 К) обеспечивает в последних ступенях ЦНД такую же степень влажности, как в турбинах той же мощности для сверхкритического давления. В качестве греющего теплоносителя в ПП используется пар непосредственно из барабанов реактора (по схеме ЦКТИ), что упрощает его конструкцию и стоимость. [c.130]

С целью уменьшения влажности пара на последних ступенях турбин в тепловых схемах АЭС применяют сепараторы или сепараторы — промежуточные пароперегреватели. Одноступенчатая сепарация без промежуточного перегрева, определяемая отрезками ВС и В С соответственно для ПД и СД, увеличивает выигрыш от перехода к скользящему давлению. Это обусловлено меньшей степенью влажности пара, входящего в сепаратор, вследствие чего в последующие ступени турбины при СД поступает большее количество отсепарированного пара. С повышением разделительного давления, при котором производится сепарация, выигрыш от применения СД увеличивается ввиду того, что при этом возрастает различие степеней влажности за ЦВД при постоянном и скользящем начальном давлении. [c.151]

В ЛПИ была испытана ступень большой веерно-сти (di = 3) с перегородками в средних частях НА и РК, разделяющими ступень на два яруса. К-п. д. ступени под влиянием разделительных перегородок повысился, особенно в области режимов малых рас- [c.225]

Для проверки плотности перегородок один отсек барабана наполняют водой или освещают лампой, а из другого проверяют отсутствие просачивания воды или просвечивания главным образом по периметру, по которому были обварены разделительные перегородки. При этом выявляются и завариваются все имеющиеся щели, по которым вода может перетекать из одной ступени в другую. [c.61]

Весьма важно также обеспечить плотность разделительных перегородок в коллекторах. Разумеется, не следует допускать общих опускных или пароотводящих труб в циркуляционных контурах, включенных в разные ступени испарения. [c.61]

При проектировании новых электростанций иногда за основу принимались не средние, а изредка появляющиеся худшие характеристики питательной воды, вследствие чего у котлов устанавливали солевые отсеки чрезмерной поверхности нагрева и трехступенчатое испарение вместо двухступенчатого. При наладке таких котлов приходилось демонтировать разделительные перегородки в барабане, после чего третья ступень испарения работала как вторая. Но уменьшение размеров солевых отсеков было затруднительным. [c.133]

Расчетная формула для ступени подогрева паром при разделительном давлении рх [c.153]

Горизонтальные газотрубные КУ Г-150, Г-420, Г-950 используют для охлаждения технологических газов с целью конденсации паров серы и выработки насыщенного пара в процессе обезвреживания отбросных сероводородных газов. На рис. З. показан КУ Г-950, а на рйс. 3.5 — Г-420. Испарительные гюверхности в этих котлах расположены в барабане и по ходу газов разделены на две отдельные равные ступени. Входная и выходная газовые камеры снабжены разделительными-перегородками и штуцерами с паровым обогревом для отвода жидкой серы. Сепарационное устройство расположено внутри парового объема бара- [c.43]

Турбина К-220-44 ХТГЗ (1969 г.). Перед стопорным клапаном параметры пара — 4,3 МПа, 528 К и jO,t = 3 и 5,1 кПа ta. в = 496 К. Турбина [21, 22] предназначена для ВВЭР-440. Она состоит из ЦВД (6 ступеней) и двух ЦНД (2x5 ступеней). Разделительное давление рр = 0,34 МПа. Промежуточный нагрев пара—двухступенчатый сначала паром из ЦВД при 1,86 МПа, а затем свежим паром— до температуры 511 К. Регулирование сопловое 4 клапана установлены на ЦВД. При проектировании этой турбины обращалось внимание на ее [c.118]

Турбина К-500-65/3000 ХТГЗ (1970 г.). Начальные параметры пара 6,5 МПа, 553 К и рк = = 3,9 кПа п. в = 438 К турбина [22] поставляется с РБМК. При этих параметрах объемный расход свежего пара приблизительно в три раза выше, чем в турбине К-500-240, что обусловливает большие размеры трубопроводов, распределительных органов и всей проточной части ЦВД. Турбина пятицилиндровая двухпоточный ЦВД (2x5 ступеней) расположен в центре, а с двух сторон от него —по два промежуточных ЦНД (2x5 ступеней). Разделительное давление Рр = 0,35 МПа. Максимальная мощность турбины на 9 /о больше номинальной. [c.119]

Часть непрореагировавших газов возвращается в контактный аппарат первой ступени, а остальной газ нат правля тся в контактный аппарат второй ступени. Общая степень окисления этилена после второй ступени составляет 0,7. Из прореагировавших газов после второй ступени окисления окись этилена извлекают водой в абсорбере. Из абсорберов первой и второй ступеней водный раствор окиси этилена через теплообменник направляется в от-парную колонну. Отгоняемая из этой колонны парогазовая смесь поступает через дефлегматор на разделение в ректификационную колонну. Окончательная очистка окиси этилена от СОа производится в разделительной колон- [c.9]

Во всех системах катодной защиты, в которых сопротивление в цепи тока и требуемый защитный ток остаются постоянными, применяют защитные установки с настраиваемым напряжением на выходе. При малых мощностях и токах настройка делается при помощи отводов и Клемм на вторичной обмотке трансформатора. Однако при более высоких мощностях и для простоты настройки целесообразно применить разделительный трансформатор с фиксированным вторичным напряжением для максимального напряжения защитного тока на выходе из установки, а на первичной обмотке включить перед ним регулировочный трансформатор, работающий как автотрансформатор для. экономии энергии. Этот регулировочный трансформатор может иметь кольцевой сердечник или быть стержневым для бесступенчатой настройки, или же иметь отводы для подсоединения к переключателю ступеней. Рекомендуется эпизодически приводить в действие контактные дорожки регулировочных трансформаторов и переключателей для поддержания их чистоты, а во время ревизий тщательно очищать их от загрязнений. [c.221]

Дымовые газы в надслоевом пространстве из обеих секций поступают в пароперегреватель третьей ступени, расположенной над секцией А, и далее через отверстие в разделительной мембранной стейке опускаются в пакет экономайзера, расположенный над секцией В, и через фестон - в механический золоуловитель первой ступени, улавливающий 85% частиц, которые возвращаются в секцию А. Дымовые газы поступают в трубчатый воздухоподогреватель и далее в рукавный фильтр, где происходит их окончательная очистка. [c.213]

Вода через распределительную трубу и корыто поступает в верхнюю часть барботажного устройства, будучи разбитой на тонкие струи. Пройдя через паровую часть высотой 350 мм, она шопадает в опускной канал циркуляционного контура первой ступени барботажного отсека. Опустившись вниз, вода меняет направление движения на 180° и по подъемному каналу поднимается вверх за счет движущего напора естественной циркуляции, создаваемой разностью весов воды в опускной и пароводяной смеси в подъемной ветвях контура. Кромки центральных перегородок обоих барботажных отсеков выполнены на 100 мм ниже верхнего края разделительной стенки между двумя ступенями барботажа. За счет этого большая часть поднявшейся воды вновь возвращается в повторный цикл циркуляции. Только 2,5—3% от общего потока через специальные отверстия в верхней части разделительной стенки между двумя ступенями барботажа (направляется во второй барботажный отсек. [c.205]

Для полного описания работы ДРОС на нерасчетных режимах проведено определение параметров ступени при переходе ее на режим вентилирования (т) = 0) и работе в беспаровом режиме G = 0). Режим т = О наступает при очень малом расходе пара. Для ЦНД с низким разделительным давлением Gt,=o = (0,011н-4-0,012) G oM, а для ЦНД с высоким Gn=o = (0,00264-0,0036) G om-Интересно отметить, что в последнем случае расход Gn=o в три-четыре раза меньше и имеет настолько малое значение, что можно полагать практическое отсутствие режимов потребления энергии ДРОС в ЦНД с высоким разделительным давлением. При столь малых расходах проявляется специфическая особенность рабочего процесса ДРОС, заключающаяся в отличии протекания ее расходной характеристики от расходных характеристик осевых ступеней. Она выражается в том, что при любом снижении расхода (вплоть до нуля) перепад давлений в ДРОС не может быть ниже некоторого минимального уровня, определяемого интенсивностью поля центробежных сил в РК или, другими словами, частотой вращения ротора. [c.197]

ЦНД мощных паровых турбин делаются, как правило, двухпоточными, и диаметры их последних ступеней выбираются предельно возможными, чтобы уменьшить число потоков. Если на один поток в ЦСД приходится два или три потока в ЦНД и притом со ступенями большего диаметра, чем в ЦСД, то высоты лопаток при переходе от ЦСД к ЦНД резко снижаются. В соответствии с этим, а также из-за повышенных протечек в уплотнениях большого диаметра к. п. д. первых ступеней в ЦНД может заметно уменьшаться по сравнению с к. п. д. последних ступеней в ЦСД. В таких случаях при выборе разделительного давления между цилинд- [c.28]

Главные черты проекта малое число ступеней в однопоточных ЧВД и ЧСД (4 и 5) за счет больших окружных скоростей (диаметры роторов по корневым сечениям с = 1400 мм) размещение в одном цилиндре ЧВД и ЧСД применение для последней ступени ЦНД лопатки длиной Ь= 1200 мм при диаметре d2= 3000 мм (2] >5 = 90,4 м ) противодавление /7к = 5,2 кПа разделительное давление мелсду цилиндрами 0,7 МПа. При этих условиях турбина получилась пятицилиндровой с восемью выходами из ЦНД с общим числом ступеней 49 и с центральным расположением ЦВД. [c.80]

В тихоходных турбинах потери выходной кинетической энергии за последней ступенью могут быть меньше, а ее к. п. д. выше, чем в быстроходных турбинах. Но снижение длины лопаток последнего РК мощной турбины из соображений надежности приводит к увеличению числа параллельных потоков в ЧНД и, следовательно, к уменьшению длин лопаток первых ступеней ЧНД. Увеличение числа параллельных потоков в ЧНД также повышает длину перепускных труб и их гидравлическое сопротивление. Поэтому, сравнивая экономичность турбин с неодинаковыми относительными размерами последних ступеней, необходимо учитывать также различие потерь энергии в паропроводах и во всем ЦНД, в том числе — концевых и от утечек в уплотнениях в первых ступенях ЦНД. Это различие потерь сказывается тем сильнее, чем выше разделительное давление и чем больше отстоит проектируемый ЦНД от предельно допустимого по размерам последней ступени. Это важное обстоятельство побуждает конструктора применять последнее РК с максимально возможной ометаемой лопатками площадью. [c.114]

Турбина К-75-30 ХТГЗ (1959 г.). Перед нею параметры пара —2,85 МПа, 506 К и р 4 кПа. Турбина [22] —двухцилиндровая с дроссельным парораспределением (два регулировочных клапана). В ЦВД — девять ступеней активного типа. Разделительное давление Рр 0,2 МПа при степени [c.118]

Число ступеней в одном потоке изменяется в широком диапазоне в зависимости от разделительного давления и типа турбины. В реактивных турбинах число ступеней значительно больше, чем в активных. Например, в однопоточных ЦВД быстроходных турбин мощностью 160—180 МВт ВВС установлены P и 12 реактивных ступеней, в двухпоточном ЦВД турбин мощностью 540 и 800 МВт фирмы Парсонс — 14 ступеней в потоке, в двухпоточном ЦВД турбины мощностью 1200 МВт при п = 1500 об/мин фирмы Крафтверкунион — 20 ступеней в потоке. [c.132]

Несколько труднее справиться с перебросом воды из второй сту1певи в первую через паровое окно над разделительной перегородкой в барабане. Этот переброс может существенно ухудшить эффективность ступенчатого испарения. Чем больше будет переброс воды из одной ступени испарения в другую, тем меньше будет величина k, а следовательно, и эффективность ступенчатого испарения. [c.61]

На практике величина переброса f> колеблется в пределах от 0,1 до 0,5 в зависимости от типа внутрибарабан-ных устройств для сепарации пара и улавливания переброса. Для последней цели может быть применен лоток (фиг. 3-19,а), из которого уловленная вода стекает обратно в по следующую ступень, или промежуточная камера (фиг. 3-19,6) у разделительной перегородки. Из камеры уловленная вода должна дренироваться, иапример, в опуакагую трубу экрана, включенного в последующую ступень истарения. Если дренажная труба имеет достаточно большое сечение, то уровень воды будет находиться в опускной трубе, а промежуточная камера будет пустой. [c.62]

I — основной барабан 2 — разделительный 6apa6iiHj 5 —трубы, отводящие насыщенный пар из барабана 4 — пароохладитель 5—змеевики первой ступени перегревателя. [c.98]

Во вторую ступень ступенчатото испарения включены средние панели боковых экранов, у которых верхние концы труб входят в торцовые отсеки разделительного барабана, отделенные от средней части этого барабана герметичными перегородками. Т рехступенчатое испарение имеется у немногих котлов. К третьей ступени, соединенной с выносными сепарационными циклонами, относятся обычно фронтовые панели боковых экранов. [c.7]

Газодинамические исследования показали также, что экономичность ЦНД с полуторным выхлопом турбины К-200-130 может быть дополни- ty тельно существенно повышена путем более оптимального проектиро- вания рабочих лопаток верхнего яруса, дальнейшего улучшения формы меридиальных обводов, а также за счет такой организации протечки через радиальный зазор между разделительной перегородкой рабочих лопаток и обводом диафрагмы последней ступени, которая обеспечила бы примерно одинаковое ее направление с основным потоком, выходящим из верхнего яруса. [c.96]

Различие начинается со ступени подогрева, снабжаемой паром из выхлопа ЦВД при давлении, которое часто называют разделительным. Пар из ЦВД обычно направляется в сепаратор и далее в паро-паровые перегреватели, поэтому по аналогии со схемами ТЭС будем обозначать этот отбор и соответствующую ступень подогрева буквой X (см. рис. 5.7). [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...