Течение диффузорное

Течение через внезапное сужение в результате отрыва в угловых точках сопровождается образованием двух вихревых областей Л и (рис. 7.20, б). Отрыв в угловой зоне А объясняется тем, что давление вблизи угла на вертикальной стенке увеличенное и по- граничный слой на участке горизонтальной стенки АД движется против потока, встречается с пограничным слоем на этой стенке и, взаимодействуя с ним, сворачивается в вихрь. Вихрь подсасывает часть пограничного слоя с вертикальной стенки АЕ. Отрыв в зоне Б обусловлен поджатием потока при огибании угловой точки, где возникают положительные градиенты давления. Зона отрыва Б в зависимости от длины суженного участка U может быть замкнутой (при больших li) или разомкнутой. В этом случае также генерируется повышенная турбулентность и происходит частичная диссипация кинетической энергии. Различие между внезапным расширением и сужением заключается прежде всего в том, что в первом случае течение диффузорное, а во втором — конфузорное. Комбинированные каналы (рис. 7.20, в, г) образуют конфузорно-диффу-зорное и диффузорно-конфузорное течения. [c.260]

Наблюдающееся различие в значениях Ке р для разных крыльев имеет еще одну причину. Подобно тому как это имеет место в трубе переменного сечения, критическое значение Ке в пограничном слое зависит еще от того, попадет ли критическое сечение в конфузорную или диффузорную часть пограничного слоя. В области ускоренного течения (конфузорная часть слоя) Ке имеет большие значения, чем в области замедленного течения (диффузорная часть слоя). В случае свободного пограничного слоя, как, например, в струе или в следе вдалеке за телом, критические значения числа Рейнольдса очень малы, и практически всегда приходится иметь дело с турбулентными струями и следами за телом. [c.671]

Теплоперепада распределение по ступеням 147—151, 174—178 Теплофикационный пучок 206 Теплофикация 21 Течение диффузорное 42 [c.487]

Так как правая часть отрицательна в интервале О 1, то непременно должно быть Q < 0 пограничный слой рассматриваемого типа образуется только при конфузорном течении (с большими числами Рейнольдса R = = IQI/pav), и не получается при диффузорном течении — в согласии с результатами 23. Интегрируя еще раз, получаем окончательно [c.231]

Входной канал диффузора (между обечайкой и центральным телом) обычно сначала немного сужается, а затем расширяется, т. е. имеет узкое сечение, перед которым (за системой скачков) дозвуковой поток разгоняется до критической скорости. Далее формируется участок сверхзвукового течения, завершаемый ударной волной (волнистые линии на рис. 8.42, 8.44—8.46), за которым следует область дозвукового диффузорного течения. [c.472]

С увеличением угла атаки усиливается диффузорность течения на верхней поверхности, что увеличивает расхождение между [c.29]

Недостатком такого метода построения изоэнтропической сверхзвуковой решетки по сравнению с описанным выше способом, основанным на использовании двух течений Прандтля — Майера, является наличие диффузорного течения в выходном участке межлопаточного канала (у его вогнутой стенки), где имеется уже максимально развитый пограничный слой. [c.81]

Можно представить себе также сверхзвуковую решетку, в межлопаточных каналах которой отсутствует конфузор-ный участок, а сжатие газа происходит только в скачках уплотнения. Для построения такой диффузорной решетки используем профили в форме треугольников, направив поток с заданным числом Mj параллельно стороне треугольника А О (рис. 10.61, а), угол треугольника в точке А выбираем меньше предельного угла для косого скачка при данном значении Ml. В области А 0"В ниже скачка уплотнения А О" осуществляется равномерное течение газа, параллельное стенке А В, со скоростью 1ср< 1 и давлением P v> Р - За точкой В частицы газа попадают в область повышенного давления (р2>Рср), в связи с чем возникает второй скачок уплотнения, в котором поток снова изменяет свое направление. Вершину следующего профиля решетки помещают в точку пересечения скачков О", а грани О"В" и О В проводят параллельно направ-.лению потока после второго скачка. Таким образом, треугольные профили А В О и А"В"О" располагаются параллельно. [c.82]

Дарси формула 143 Диффузорный участок течения 27 Длина свободного пробега молекул 132, 134 [c.298]

На основе анализа кривой F (/) Л. Г. Лойцянский рекомендует для расчетов следующие значения постоянных а = 0,45 Ь = 5,35. Им отмечено, что использование других профилей скорости в пограничном слое мало влияет на почти линейную зависимость F (/) и небольшие колебания в значениях постоянных а и Ь незначительно влияют на толщину потери импульса. Более всего различие в методах сказывается на определении касательного напряжения, особенно в области замедленного движения внешнего потока (диффузорная область течения). [c.347]

Положение точки отрыва турбулентного пограничного слоя определяется опытными значениями формпараметра = —2н—6, причем значения f,, при которых в конкретных случаях происходит отрыв, зависят от степени диффузорности течения. Однако во всех случаях отрыв турбулентного слоя происходит в точках, расположенных ниже по течению, чем точки отрыва ламинарного слоя, которому соответствует = —0,0681. [c.415]

Если взять производную от и х) по X, то V = тсх - , откуда следует, что при m = О скорость U = с будет соответствовать обтеканию пластинки при m > О течение будет конфузорным, а при т < О — диффузорным. Таким образом, зависимость для распределения скорости (XII.23) является достаточно универсальной. [c.306]

Легко видеть, что все характерные толщины б, б и б одинаково зависят от X. Так как во всех случаях коэффициенты перед х положительны, то знак производной от толщины по х будет определяться величиной 1 — т. При m < 1, что соответствует области диффузорного потока (т < 0) и слабого конфузорного (О < m < < I), все толщины, как обычно, увеличиваются вдоль оси х. При т = 1 они постоянны, а при т > 1 (такие течения можно назвать сильно конфузорными) толщины убывают. Значения А ф) и В (Р) приведены в табл. ХП.1. [c.309]

Деление потоков. На рис. 119, а показан случай, когда расход в ответвлении Qg меньше расхода на проходе Q (Qo Qn)- В ответвлении образуется отрывное течение значительно большей интенсивности, чем при повороте под углом. Этому способствует диффузорный эффект вследствие резкого увеличения площади сечения + з > [c.206]

Поворот потока в диагональной турбине происходит как перед рабочим колесом (частично), так и на выходе из него, а проходные сечения в пределах колеса (в турбинном режиме) постепенно уменьшаются. Течение, если рассматривать абсолютные скорости, является более конфузорным, чем в осевых турбинах, причем зона наибольших скоростей оказывается также на выходе из рабочего колеса, а корпус рабочего колеса не стесняет поток на выходе. В этих условиях при одинаковых приведенных расходах наибольшие скорости потока в диагональном рабочем колесе оказываются меньшими, чем в осевом, а кавитационные качества лучшими. Этим же объясняются хорошие свойства обратимых диагональных гидромашин. В насосном режиме поток, проходя в обратном направлении, встречает все более расширяющиеся сечения и его диффузорность оказывается достаточной для постепенного перехода кинетической энергии в энергию давления. [c.44]

ТЕЧЕНИЕ РАБОЧЕГО ТЕЛА В КОНФУЗОРНЫХ И ДИФФУЗОРНЫХ КАНАЛАХ [c.89]

Отрицательная реактивность у корня лопатки нежелательна, так как она сопровождается неблагоприятным диффузорным течением в соответствующем сечении рабочей решетки повышенная реактивность у периферии связана с увеличением утечек рабочего тела через радиальный зазор. Для проверки величины реактивности на внутреннем и наружном радиусах ступени с короткими лопатками можно воспользоваться упрощенными выражениями, полученными на базе уравнения (4.45) [c.125]

Опытами НАМИ [70] установлено, что наличие диффузорного течения в средней части РК не вызывает заметного изменения эффективности ступени, ее пропускной способности и степени реактивности на режиме максимального к. п. д. (при оптимальном значении числа uJ ). Отличия проявляются в области u- I < [c.167]

Процесс торможения потока в диффузоре отклоняется от изоэнтропийного течения вследствие вязкости среды и сопровождается тепловыделением, эквивалентным работе трения. Количество тепла, выделившегося на элементарном участке, отнесенное к местному изменению кинетической энергии, назовем коэффициентом диффузорной потери [c.223]

Расчетное исследование диффузорных течений подтверждает интенсивное влияние на структуру потока и характеристики диффузора начальных дисперсности, влажности и скольжения, а также чисел Маха, Рейнольдса и отношения плотностей фаз. Здесь ограничимся рассмотрением только некоторых результатов расчета. Так, на рис. 1.5, а можно отметить существенное влияние начальной влажности на распределение статического давления вдоль диффузора (более значительное, чем для конфузорных каналов, см. рис. 1.1 и 1.2). При большой влажности (уо 0,2ч-0,25) появляются конфузорные участки (z= 0,5) в диффузоре, обусловленные интенсивным механическим взаимодействием фаз, при низких коэффициентах скольжения (va=0,5). С увеличением относительного радиуса капель Гко восстановление статического давления в диффузоре возрастает, так как снижается объемная концентра- [c.15]

I Диффузорным течениям двухфазных сред посвящены 7.1— 7.3. [c.15]

Движение парокапельного потока рассчитывается в кольцевых каналах за сопловой и рабочей решетками В зависимости от формы меридиональных обводов проточной части исследуемая область течения может представлять собой кольцевой канал постоянного сечения, суживающийся (конфузорный) или расширяющийся (диффузорный) каналы осуществим также расчет кольцевых каналов более сложной формы. Следовательно, расчет ведется в кольцевых каналах, задаваемых очевидными соотношениями [c.171]

В реальном закрученном течении важную роль играет погра- ничный слой, формирующийся На корневом обводе в диффузорном потоке. При значительных продольных положительных градиентах давления вдоль корневого обвода происходит отрыв двухфазного слоя и пленки. [c.175]

Основные особенности формы профилей (каналов) сопловых решеток на влажном паре капельной структуры сводятся к следующим. На мелкой влаге при дозвуковых скоростях потери, обусловленные тепло- и массообменом, будут уменьшаться с уменьшением градиентов скорости вдоль каналов. Очевидно, что сопловые каналы в этом случае должны иметь меньшую суммарную и локальную конфузорность. Снижению интенсивности процесса коагуляции способствует уменьшение кривизны спинки и вогнутой поверхности при заданном угле поворота потока и радиуса скруг-ления входной кромки. Так как при мелкой влаге пленки образуются только локально, то выходные кромки следует выполнять относительно тонкими, а шаг лопаток выбирать близким к оптимальному для перегретого пара. Профилирование сопловых решеток для парокапельных потоков с крупной влагой осуществляется с учетом механического взаимодействия фаз. На выходе из рабочей решетки предшествующей ступени (на входе в сопловуЮ решетку последующей ступени) имеет место рассогласование скоростей по значению и направлению. В этом случае целесообразно несколько увеличить геометрический угол входной кромки и. уменьшить тем самым угол ее атаки потоком крупных капель. Кроме того, отличие профилей для крупной влаги состоит в более толстых выходных кромках и несколько уменьшенном относительном шаге, выбранном из соображений оптимальной внутриканаль-ной сепарации, включающей отсос пленок на спинке и выходной кромке или наддув пограничного слоя греющим паром. Важна правильная организация потока на спинке в косом срезе, где течение диффузорное его следует выполнить менее криволинейным с тем, чтобы предотвратить возможный отрыв пленки и слоя. [c.145]

Следует подчеркнуть, что р ин и рмакс растут с увеличением влажности, причем на вогнутой поверхности рмакс увеличивается интенсивнее, чем рмян, а на выпуклой — наоборот. В результате интенсивность диффузорного участка (/) на вогнутой поверхности (см. рис. 11-8) с ростом влажности увеличивается, а на выпуклой поверхности (//) уменьшается. Это дает основания предполагать, что на вогнутой поверхности потери энергии с увеличением влажности должны возрастать более интенсивно, чем на выпуклой. Этот вывод подтверждается графиками распределения потерь по среднему сечению канала от выпуклой к вогнутой поверхности (рис. 11-10). Действительно, у вогнутой поверхности потери возрастают примерно в 4,5 раза, а у выпуклой — в 1,4 раза. При этом следует учитывать, что на выходном участке выпуклой поверхности течение диффузорное, а у вогнутой поверхности — конфузорное. Указанное соотношение между потерями у выпуклой и вогнутой поверхностей не сохраняется для других сечений, расположенных на различных расстояниях от плоских (боковых) стенок. Этот факт позволяет заключить, что потери от влажности оказываются различными в зависимости от аэродинамической структуры потока в области пограничного слоя, квазипотенциальном ядре и вихревых областях коэффициенты скольжения существенно различны. Различную интенсивность имеет в этих областях и тепло-и массообмен. [c.302]

В компрессорных решетках течение диффузорное, шаг относительно велик, а входные кромки — тонкие, поэтому они более чувствительны к режт1му обтекания, чем турбинные. Другими словами изменение угла входа, числа М, числа Ке и турбулентности внешнего потока может сильно сказываться на изменении аэродинамических характеристик решетки. Опыты показывают, что автомодельность наступает при Не = юЬЬ — 3-10 . Далее будем считать, что число Не находится в автомодельной области. [c.245]

Привлекательность использования МГД эффектов для управления газодинамическим течением связана с возможностью целенаправленно изменять величину и направление МГД силы воздействием на поток магнитного и электрического полей. Однако при этом происходит перестройка всего течения, возникают зоны с большим положительным градиентом давления на стенках канала и отрыв пограничного слоя. Поэтому в 1960-70-х гг. исследование МГД пограничных слоев стало актуальной задачей. В ЛАБОРАТОРИИ получены основополагающие результаты в указанном направлении. А. Б. Ватажиным ([21 и Глава 12.2) рассмотрено течение в плоском диффузоре при наличии магнитного поля, создаваемого током, протекающим в вершине диффузора перпендикулярно плоскости течения. Диффузорное течение несжимаемой жидкости характеризуется наличием положительного градиента давления, приводящего при достаточно больших числах Рейнольдса или углах раскрытия диффузора к возникновению обратного гидродинамического течения. Магнитное поле позволяет предотвращать развитие таких течений. [c.518]

Не останавливаясь на деталях, укажем лишь, что, как показывает подробное исследование ), возможно существование смешанных течений диффузорного в центре канала и симметричных относительно оси ка-нала, пристеночных, попятных конфузорных, как это видно на рис. 175, где показаны безразмерные профили скоростей [c.536]

Вдоль участка вогнутой стенки АВ и вдоль участка выпуклой стенки В Вх течение диффузорное. В зависимости от формы криволинейного канала здесь могут возникнуть отрывы (зоны / и II на рис. 5-49,а). Отрыв на вогнутой стенке АВ может быть локализован последующим онфузорным течением на участке ВО. Отрыв [c.299]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

В гл. VI рассмотрено подробно обтекание с трением плоской пластины, расположенной параллельно направлению потока в этом случае давление в потоке практически не изменяется. При обтекании же вязкой жидкостью профиля давление около его поверхности существенно изменяется. Исходя из этого, все течение вблизи профиля следует разделить на два основных участка конфузорный участок, в котором скорость возрастает, а давление соответственно падает, т. е. градиент давления отрицателен ( р1йх<0), и диффузорный участок, в котором скорость падает, а давление возрастает, т. е. градиент давления положителен dpJdx > 0). [c.27]

Рис. 10.57. К построению чисто сверхзвуковой решетки с диффузорными и конфузорными участками течения, о) Односкачковая решетка с частичным торможением потока косым скачком, 6) трехскачковая решетка с конечной толщиной задней кромки, в) односкачковая решетка, составленная из профилей без угловой точки, г) решетка без головного сопротивления (изоэнтропическая решетка)

Одним ИЗ важнейших факторов, влияющих на величину Квнр, а значит, и на положение точки перехода, является градиент давления. Как известно, при обтекании тел он может быть как положительным, так и отрицательным. В области отрицательных градиентов, т. е. в области ускоряющегося или конфузорного течения, пограничный слой чаще всего остается ламинарным, тогда как в области положительных градиентов (или диффузорного течения) обычно происходит переход к турбулентному режиму. При этом точка перехода располагается ниже точки минимума давлений, поэтому в первом приближении положение точки перехода на удобообтекаемых телах при отсутствии отрывов пограничного слоя можно определять по положению точки минимума давлений. Поскольку последнее зависит от формы профиля тела, можно в определенных пределах управлять положением точки перехода, изменяя надлежащим образом форму профиля. Это используется для снижения сопротивления трения тонких крыловых профилей. Дело в том, что трение, определяемое касательными напряжениями, в ламинарном слое гораздо меньше, чем в турбулентном. Выполняя профиль таким, чтобы его сечение с наибольшей толщиной, при- [c.362]

Пусть в сопло указанной конфигурации (рис. 206, а) поступает дозвуковой поток газа. Согласно уравнению Гюгонио в сужающейся (конфузорной) части скорость газа будет возрастать, а давление и плотность падать. Если в минимальном сечении (горле) скорость не достигнет критической, то в расширяющейся (диффузорной) части дозвуковой поток газа будет тормозиться, давление и плотность — возрастать и на выходе установится значение М < 1. Такой режим течения установится, если давление на выходе из сопла (противодавление) больше, чем некоторое граничное Рхгр, при котором в горле сопла устанавливаются критические параметры течения. Если теперь противодавление будет уменьшаться, то так как весь поток дозвуковой, возмущения в виде малых понижений давления будут распространяться вверх по течению, скорость потока во всех сечениях будет возрастать и при значении противодавления в горле будет достигнута звуковая (критическая) скорость и соответствующие ей значения р,,, Т . При этом режиме в диффузорной части происходит торможение потока от значения М = 1 в горле до некоторого Мх <1 — на срезе сопла. Если же противодавление далее уменьшится до значения р < р гр. то уменьшится давление и во всей диффузорной части. Но в горле давление не может сделаться меньшим, чем р, по причинам, которые мы выяснили, изучая истечение через сужающееся сопло. Поэтому на некотором участке диффузорной части, начиная от горла, поток получит возможность расширения и там установится сверхзвуковое течение. Однако, если давление Р1 на срезе недостаточно мало, то вблизи выхода поток будет все еще дозвуковым. Сопряжение сверхзвукового потока за горлом с дозвуковым вблизи выхода происходит в виде скачка уплотнения, который мы будем приближенно считать прямым. При дальнейшем понижении противодавления скачок уплотнения будет перемещаться внутри сопла к его выходному сечению и при некотором расчетном давлении Рхра ч расположится за срезом сопла. При этом значении противодавления на срезе устанавливается скорость, соответствующая расчетному значению числа Мхрасч > 1. При дальнейшем понижении противодавления поток будет на некотором участке вне сопла продолжать расширяться, а переход к дозвуковому режиму и полному торможению будет осуществляться через сложную систему косых скачков уплотнения. [c.453]

По условиям безотрывного течения, определяемым отсутствием вихрей на диффузорном (по вертикали) участке 2, угол раскрытия а. С 9° (рис. 31, а, б). Деление пылевоздушного потока по каналам осуществляется с помощью пыледелителя 7 (рис. 31, б) или путем придания подводящему пылепроводу 1 соответствующей конфигурации (рис. 31, 5), обеспечивающей постоянство скорости потока, а следовательно, расхода по каналам на участке /j. [c.66]

Процесс течения рабочего тела в диаграмме s—L В турбомашинах применяют как конфузорные, так и диффузорные каналы, первые — для увеличения кинетической энергии потока за счет потенциальной, вторые — для обратного преобразования энергии. Лопатки турбин обычно образуют конфузорные каналы, а межло-паточные каналы компрессоров (за исключением входного направляющего аппарата) — диффузорные [c.89]

Конфузорные и диффузорные каналы в турбомашинах образуются с помощью лопаток, расположенных по окружности. Геометрия канала определяется ( юрмой профиля лопаток и их расположением. Профилем называется поперечное сечение рабочей части лопатки. При изучении течения пара или газа через межлопа-точные каналы оперируют упрощенными моделями, к которым относится, в частности, плоская решетка профилей. Плоской решеткой называется совокупность профилей, получающаяся путем сечения лопаточного венца соосной цилиндрической поверхностью и развертки этой поверхности на плоскость. Кольцевая решетка [c.96]

На переход влияют такие характеристики внешнего потока, как степень (интенсивность) турбулентности, масштаб турбулентности, частота пульсаций. При ускорении потока др1дх<0, конфузорное течение) переход затягивается, при замедлении (др/дх>0, диффузорное течение) — наступает при меньших значениях л (или Re ). [c.190]

В рабочем колесе при турбинном режиме работы течение в основном конфузорное, а в насосном — диффузорное. Необходимость обеспечить безотрывность течения в лопастной системе колеса при насосном —диф-фузорном — течении требует в ОРО колесах малых лопастных углов на напорной стороне колеса. В центробежных насосах это примерно 22—27°, а в обычных РО турбинах этот угол близок к 90°. Необходимость обеспечить насосный режим и в обратимых колесах приводит к малым лопастным углам, что увеличивает наружный диаметр. Например [5], у колес с напором 70 м это увеличение (по сравнению с обычной турбиной на те же параметры) составляет примерно 50%. [c.287]

Результаты указанной обработки экспериментальных данных [9] позволяют заключить, что коэффициенты А и В зависят от режима течения в пограничном слое и типа решетки. Для реактивных решеток с плоскими торцовыми стенками экспериментальные точки довольно хорошо группируются в зависимости от режима течения в пограничном слое около прямых 1 и 2. Для реактивных решеток с несимметричным поджатнем наклон линии меняется (прямая 3). Прямые 4 и 5 характеризуют активные решетки с плавно суживающимися каналами, а прямая 6 — решетки с диффузорно-конфузорными каналами. Значения коэффициентов, полученных на основании обработки опытных данных, приведены в табл. 7. [c.250]

Газодинамический метод. Он основывается на зависимости перепада давлений на соплах и отверстиях от влажности (гл. 6). При постоянном перепаде давлений с изменением влажности меняется расход смеси. Особенно чувствительной к изменению влажности оказалась труба Вентури, течение в которой конфу-зорно-диффузорное. В [72] получены тарировочные характеристики трубы Вентури, использованной в качестве датчика влажности. Подобный способ измерения расходной влажности может быть реализован в схеме зонда относительно небольшого диаметра. Недостаток газодинамического метода состоит в его чувствительности к изменению режима в зоне измерения (числа М) и дисперсности. [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...