Тепло-перепад

Решение Располагаемый тепло перепад //q = /o —z,a находим, пользуясь й-диаграммой (рис. 3.12). Энтальпия пара при задан- [c.135]

Процесс дросселирования используют для регулирования работы паросиловых установок, так как с увеличением дросселирования уменьшаются расход рабочего тела и располагаемая работа (теплоперепад). Действительно, если без дросселирования располагаемая работа равна 11 — 2 (см. рис. 1.22), то при наличии процесса 1Ь располагаемая работа уменьшается и становится равной 1ь — с 1 — 2- Так, при дросселировании пара перед турбиной с давлением 10 кПа и температурой 500 °С до давления 5 кПа расход пара уменьшается в 2 раза, а адиабатный тепло-перепад на 16%, в результате чего мошность турбины снижается примерно на 53%. [c.51]

Величину перекрыши выпуска ( следует выбирать исходя из того, что максимальная полнота индикаторной диаграммы (без внутренних потерь и дросселирования пара в машине) получается в том случае, когда тепло-перепад расширения равен теплоперепаду сжатия. [c.305]

Далее по формуле (4) определяется оэ при расчётном наполнении е. По v , пользуясь I — -диаграммой (фиг. 2), находят тепло-перепад расширения г ,. Откладывая Ис = кр [c.306]

Интересно отметить, что несмотря на изложенные обстоятельства, сложившиеся в гидротурбостроении принципы были все же внесены в тепловые турбины. Так, например, считается, что ра-диально-осевые ступени выгоднее осевых при малых значениях коэффициента быстроходности, т. е. при малых расходах рабочего тела, причем РОС срабатывают больший перепад. Однако тепло-перепад ступени определяется главным образом окружной скоростью, а в конечном итоге — прочностью элементов РК, которая при этом обычно не рассматривается. Уже один этот факт говорит о том, что вопрос рационального применения различных типов ступеней в тепловых турбинах не ставится достаточно корректно. [c.19]

Таким образом, на изобаре будет найдена точка 2, являющаяся конечной точкой изоэнтропного процесса расширения. Параметры этой точки позволят получить изоэнтропный тепло-перепад как разность энтальпий в точках 1 и 2 = г — ц. Справа, на вспомогательной диаграмме получается температура в конечной точке В процесса расширения. Если расширение происходит с изоэнтропным к. п. д. T j, то разность энтальпий политропного процесса будет Дг = откуда на изобаре [c.143]

Сказанное может быть проиллюстрировано следующим примером. В рекомендуемых методиках расчета не учитывается реактивность ступеней. Таким образом, при данном количестве отведенного тепла потери располагаемой работы вследствие охлаждения не будут зависеть от типа ступеней и распределения тепло-перепада между рабочими и направляющими лопатками. Между [c.122]

Относительное влияние теплообмена на располагаемые тепло-перепады в охлаждаемой газовой турбине невелико. Поэтому выбор числа ступеней и разбивка между ними теплоперепада могут быть, с достаточным основанием, произведены так, как это обычно делается для неохлаждаемых турбин. То же следует сказать, о выборе степени реактивности ступеней, определяющей разбивку перепадов давления между подвижными и неподвижными венцами. Тогда весь тепловой расчет может производиться на основе любой применяемой методики. Специфика, связанная с теплообменом, найдет отражение лишь при расчете отдельных лопаточных венцов. [c.123]

Располагаемая работа, отвечающая изоэнтропическому тепло-перепаду в интервале давлений ро, — Рг определяется площадью С>1—3—4—5—О конечное состояние при изоэнтропийном расщирении определяется точкой 2о. [c.124]

При изоэнтропическом расширении в каналах рабочей решетки от состояния с параметром р , перед ней до состояния с параметром р , за ней изоэнтропийно сработанный тепло-перепад будет йр Неизбежные потери кинетической энергии уменьшат этот перепад до йр, так что состояние потока за рабочей решеткой будет отвечать параметрам р , v . Разность йр — Ир определяет собой потери кинетической энергии решетки Айр [c.87]

Большое влияние на снижение экономичности турбины оказывает недостаточная плотность вакуумной системы, которая вызывает увеличение в конденсаторе давления, повышение удельного расхода пара на выработку электроэнергии, снижение общего располагаемого тепло-перепада, мощности турбины и, следовательно, выработки электроэнергии. [c.182]

Из теории паровых турбин известно, что работа, получаемая от каждого килограмма Пара в турбине, возрастает с увеличением располагаемого перепада тепла. Перепад тепла — это разность между количеством тепла, содержащимся в 1 кг пара, поступившего в турбину, и количеством тепла в 1 кг отработавшего пара. Увеличение располагаемого перепада тепла достигается следующими тремя путями а) повышением начальных параметров (давления и температуры) пара перед турбиной, 6) применением промежуточного перегрева пара и в) понижением давления пара после турбины. [c.56]

В случае осевого выхода потока из венца рабочих лопаток давление вдоль радиуса не изменяется и при заданном тепло-перепаде в ступени должно рассматриваться как известная величина. В обш,ем случае значение давления Ра известно только в основном сечении, а для определения его изменения вдоль радиуса может быть написано приближенное равенство [c.209]

Пользуясь найденными значениями скоростей и принятых тепло-перепадов на расширение пара в соплах, строим диаграмму (фиг. 54), на оси абсцисс которой откладываем принятые теплоперепады. На ординатах, соответственно принятым теплоперепадам h[ и h [, откладываем полученные скорости W2 и W2. Точки полученных на ординатах скоростей соединяем прямой. Проводим прямую, параллельную оси абсцисс, соответствующую значению w , определенному из уравнения неразрывности. Точка пересечения прямых даст точку, которая и определит требуемый перепад h- на сопла, а следовательно, и на рабочие каналы перепад [c.109]

Следовательно, поправочный коэффициент (см. фиг. 47) равен единице. Тепло перепад в соплах принимаем 2,27 к/сол/кг [c.119]

Фиг. 68. Диаграмма для определения реактивного тепло-перепада в рабочих каналах до горлового сечения.

На фиг. 83 для давления перед соплами, равного 50,3 кг/см. , находим давление в горловых сечениях сопел 42,6 кг/см - По /—S-диаграмме находим полный теплоперепад 15,8 ккал/кг. По фиг. 85 для давления 50,3 кг/си находим активный тепло-перепад— 12,85 ккал/кг и реактивный —2,95 ккал/кг. Скорость выхода из сопел [c.156]

Переходя к характеристике последней ступени турбины, отмечаем, что тепловой перепад на последнюю ступень при режимах с меньшими расходами пара уменьшается главным образом за счет увеличения тепло-перепада регулирующей ступени при режимах с большими расходами пара, чем расчетный, наоборот,тепловой перепад в последней ступени растет в связи с понижением теплоперепада в регулирующей ступени. [c.184]

Обработка результатов опытов проводилась в зависимости от приведенной конечной влажности = г/, (1 — /г" //г ). Здесь — действительная вла.кность в конце процесса без учета потерь с выходной скоростью йд — располагаемый тепло-перепад от начала процесса расширения до линии насыщения ho — располагаемый теплоперепад. При изменении в опытах начальной температуры часть теплоперепада срабатывается в однофазной, а часть — в двухфазной области. Очевидно, что при одной и той же конечной влажности и прочих равных условиях меньшие потери от влажности будет иметь та турбина, у которой доля теплоперепада, срабатываемого в однофазной области, больше. Введение приведенной влажности дает возможность до некоторой степени исключить этот фактор. [c.117]

Таким образом, имеется ряд соображений в пользу отступления от соотношения (6.12) в сторону относительного увеличения тепло-перепада в первых ступенях. Но такое увеличение может оказаться невыгодным с точки зрения КПД турбины в целом, так как первые ступени имеют наиболее короткие лопатки, и в них поэтому в наибольшей мере сказывается отрицательное влияние парного вихря и радиальных зазоров. Кроме того, при расположении отдельных ступеней или групп ступеней на разобщенных валах распределение работы между ними может диктоваться соображениями, касающимися двигателя в целом. [c.221]

Величина Яд, подсчитанная от статических параметров, называется располагаемым тепло-перепадом ступени, а величина Яд — располагаемым теплоперепадом, подсчитанным от параметров торможения. [c.36]

Таким образом, при практически неизменных по высоте давлениях Pq и Р2 и, следовательно, тепло-перепадах на различных радиусах из-за переменности давления в зазоре реактивность р будет возрастать от корневого сечения к периферийному. [c.49]

Понижение давления в конденсаторе по отношению к расчетному практически не представляет для него никакой опасности. Небольшое увеличение влажности в последних ступенях не играет особой роли. Вместе с углублением вакуума увеличивается теплоперепад турбины и экономичность турбоустановки. Однако такое увеличение не беспредельно вместе с углублением вакуума увеличиваются теплоперепад последней ступени и скорости в ее решетках. При некотором вакууме скорость пара достигает скорости звука и дальнейшее углубление вакуума не приводит к увеличению реального тепло-перепада для проточной части турбины, так как расширение пара происходит за пределами ступени. Такой вакуум называют предельным. [c.327]

Адиабатно расширяется 1 кг водяного пара, в результате чего давление понижается от 10,0 до 1,0 МПа. Начальная температура 470°С. Определить полезную внешнюю работу процесса (тепло-перепад) и конечное состояние пара. [c.70]

Основным 1 ином осевых турбин в ГТУ всех типов являются турбины со ступенями давления. Располагаемый тепло-перепад делится между ступенями, и при некоторой окружной скорости vv , обусловленной прочностью. лопаток и дисков, достигается оптимальное отношение wjwu в каждой ступени. Гидравлические потери в ( — 1)-й ступени многосту пенчатой турбины вызывают повышение температуры газа при входе в -ю ступень (Г > Г ), в результате Hf > Hf (рис. 4.10) и АН = Н - Hf = Н у X Tf/Tf — I). Поэтому сумма располагаемых теплоперепадов по всем ступеням больше Н и определяется соотношением [c.188]

Определив эту точку как точку пересечения изоэнтроиы, выходящей из точки 3, и изобары р , получаем на диаграмме i—s разность энтальпий процесса расширения At sj- и, задавшись к. н. д. этого процесса iij-, найдем действительный (политропный) тепло-перепад процесса расширения [c.154]

Следует заметить, что теплоперепады в ступенях турбины не одинаковы. Наибольший теплоперепад приходится на регулирующую ступень ч. в. д. и составляет 60—70 ккал1кг (для турбин с противодавлением 30 — 40 ккал1кг). На регулирующую ступень ч. н. д. приходится меньший теилоиерепад, чем на регулирующую ступень ч. в. д. В остальных ступенях давления тепло-перепады постепенно увеличиваются от второй к последней ступени. В промежуточных ступенях теплоперепады являются наименьшими. [c.45]

Строим диаграмму (фиг. 58), в которой по оси абсцисс откладываем величины ргакций в ккал/кг, а на соответствующих реакциям ординатах — скорости, полученные из уравнения энергии и неразрывности. Точка пересечения кривых, соединяющих точки соответствующих выходных из рабочих каналов скоростей по уравнениям энергии и неразрывности, соответствует действительному реактивному тепло-перепаду для данного режима (фиг. 58). Этот ре- [c.116]

При сравнении полученных расчетных данных при режимах с расходами пара 0,75 0,5 и 0,25 от расчетного видно, что для обоих типов регулирования (табл. 13 и 13а) распределение перепадов по ступеням протекает примерно одинаково, за исключением последних ступеней с пониженными расходами пара. То же наблюдается и в отношении к. п. д. т)о,-. Если в первых девяти-десяти ступенях тепло-перепады и внутренние к. п. д. т д,- примерно сохраняют мало меняющиеся величины, то в последних ступенях для режимов с пониженными расходами пара, особенно в тринадцатой ступени, к. п. д. т) сильно падает так, например, в последней ступени для расчетного режима при качественном регулировании изоэнтропийный перепад составляет 49 ккал/кг, для режима с расходом 0,75 от расчетного 39,26 ккал кг, для режима с расходом 0,5 от расчетного 27,78 ккал кг и для режима с расходом 0,25 от расчетного всего лишь 6,29 ккал1кг. [c.181]

Давление за сту- Тепло- перепад Давление за сту- Теплопе- Давление за сту- Теплопе- Давление за сту- Теплопе- [c.182]

Давление за ступенью в кг см Тепло- перепад в ккал кг Давление за ступенью в кг сн Теплопе-репад в ккал/кг Давление за ступенью в кг см- Теплопе-репад в ккал/кг Давление за ступенью в кг/см Теплопе-репад в ккал кг [c.182]

На рис. 1.21 и 1.22 приведены графики значений % для турбин типов К-160-130 и К-200-130 в функции А, (Я=/г/Я —доли использованного тепло-перепада данного отбора от суммарного внутреннего теплопере-пада частей высокого и низкого давления [c.42]

Иным оказывается влияние влажности, когда большие тепло-перепады срабатываются в отсеках турбин, состоящих из нескольких ступеней давления. Интересные опытные данные получены на Харьковском турбинном заводе при испытании модельного отсека последних ступеней мощной конденсационной турбины ХТГЗ типа ВКТ-100 [Л. 144]. При проведении опытов начальное и конечное давления пара поддерживались постоянными, степень влажности пара по отсеку изменялась за счет изменения начальной температуры пара. Основные геометрические размеры испытанного отсека ступеней приведены в табл. 12-3. [c.339]

Номер отсека Ст ii Расход пара, кг/с Тепло- перепад, кДж/кг Енутренняя мощность. kDt [c.163]

По результатам таких расчетов строят диаграмму расходов по группам сопл и давлений за клапанами при частичных нагрузках (рис. 3.37), которые определяют внутренний КПД и мощность регулирующей ступени. Для нахождения параметров в камере регулирующей ступени строят вспомогательную зависимость использованного тепло-перепада от отношения давлений посредством расчета этой ступени на переменный режим. Пример такой зависимости представлен на рис. 3.38. Для частичной нагрузки регулирующей ступени можно найти использованные теплоперепады дросселированного и недросселированного потоков, протекающих через эту ступень. Осредненный использованный теплоперепад обоих потоков (теп-лоперепад регулирующей ступени) [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...