Толщина профиля относительная

Исходными данными для профилирования лопаток являются параметры потока на среднем радиусе и размеры проточной части ступени, полученные в результате предварительного проектировочного расчета. Далее в соответ твии с выбранным законом распределения закрутки потока по радиусу (обычно принимается ступень с постоянной циркуляцией) определяются параметры потока и планы скоростей на выбранных расчетных радиусах. При известных планах скоростей и размерах проточной части ступени выбираются основные параметры решетки и профиля (хорда, относительная толщина профиля, относительные координаты Хг ч xf и др.). Густота околозвуковой и сверхзвуковой решетки выбирается несколько больше, чем в дозвуковой (на среднем радиусе увеличивается до 1,4. .. 1,6, на внутреннем — до 2,0. .. 2,5). Лопатки имеют меньшую относительную толщину профилей (на конце лопатки с может уменьшаться до [c.79]

Поскольку толщина профиля относительно небольшая и посредине профиля необходимо обеспечить шейку толщиной не более 3,8 мм, нужно тщательно настраивать валки и валковую арматуру (линейки и проводки). [c.265]

Конфигурация профиля определяется рядом геометрических параметров. Приведем главнейшие из них. Относительной толщиной профиля с называется частное от деления максимальной толщины профиля с (рис. 10.1) на длину хорды Ъ с = с1Ъ. [c.5]

Рис. 10.12. Соотношение между сопротивлением трения и сопротивлением давления в зависимости от относительной толщины профиля с д.чя симметричного профиля Жуковского по данным продувки при нулевом угле атаки

Как видим, у тонких профилей подавляющую часть профильного сопротивления составляет сопротивление трения например, в случае с = 0,1 на долю трения падает до 75% профильного сопротивления. С увеличением относительной толщины профиля за счет возрастания градиента давления в диффузорной части крыла растет общее профильное сопротивление и уменьшается доля сопротивления трения при с> 0,25 сопротивление давления преобладает над сопротивлением трения при с = 0,4 первое составляет 70 % общего профильного сопротивления. [c.29]

Относительной толщиной профиля называется отношение максимальной [c.202]

В зависимости от назначения профиля относительная толщина обычно выбирается в пределах 8—15%. [c.202]

Исследование штампуемости холоднокатаного молибдена производилось при штамповке из листа толщиной 0,2 мм профиля относительно сложной конфигурации с минимальным радиусом изгиба 0,2 мм. [c.143]

Исходный профиль компрессорной лопатки (рис. 19) выбирают по атласу аэродинамических профилей. Максимальная относительная толщина профиля [c.19]

Расчетная относительная толщина профиля (- ) (рис. 145, а) [c.427]

Относительное положение максимальной толщины профиля [c.109]

Относительная толщина профиля, выраженная в процентах [c.14]

Существенное влияние на Mj,p оказывает максимальная толщина профиля. С уменьшением относительной толщины профиля Мир возрас- [c.67]

Г. Ю. Степановым предложена формула для определения оптимальной относительной толщины профиля [c.160]

Существенное влияние на критическое значение M >i оказывает относительная толщина профиля с. Примерная зависимость Мкр от [c.88]

В нормальных условиях решетка должна работать при М<Мкр, чтобы обеспечить достаточную эффективность. При проектировании решеток, предназначенных для работы при больших дозвуковых скоростях входа, необходимо повысить значение М,ф. Для этого следует уменьшить относительную толщину профиля, сместить сечение максимальной толщины дальше от входной кромки и уменьшить кривизну профиля. Входная кромка делается более острой, чем это принято для низких дозвуковых скоростей. [c.248]

Противление на высоких и средних числах Маха, большую несущую способность при М = 0,3 Ч- 0,5 и малый момент относительно центра давления на всех режимах работы. Указанные требования суммируют влияние толщины профиля, радиуса закругления передней кромки и кривизны профиля — характеристик, важных для лопастей несущего винта. Наилучшим с этих позиций является тонкий или умеренной толщины (9 12%) профиль с тупой передней кромкой небольшой кривизны. На основе приведенных соображений были сконструированы профили, которые позволили несколько улучшить характеристики несущего винта. [c.317]

Форма законцовки лопасти и профили концевых сечений могут влиять на шум винта вследствие изменения аэродинамических нагрузок на конце лопасти и распределения завихренности в концевых вихревых жгутах. Форма и относительная толщина профилей концевых сечений должны выбираться из условия обеспечения хороших аэродинамических характеристик при больших числах Маха, поскольку эффекты сжимаемости оказывают существенное влияние на шум вращения и хлопки лопастей. Форма законцовки лопасти должна выбираться таким образом, чтобы уменьшить сворачивание пелены в концевой вихрь и тем самым снизить нагрузки от взаимодействия с ним лопасти. [c.869]

В этих формулах перехода — некоторые, благодаря однородности уравнений (51) произвольные постоянные, что отражает произвольность масштабов За масштабы ординат профилей приняты произведения длины хорды с на малую относительную толщину Тг, под которой в настоящем изложении принимается не только обычное отношение максимальной толщины профиля Л шах к длине хорды с, но и, более общо, относительная вогнутость профиля, равная отношению стрелы прогиба скелета профиля к длине хорды, или просто угол атаки Т1г, 0 , Д г — безразмерные координаты и функции от них. [c.225]

Справедливость такого равенства, утверждающего, что при данном значении Мсх> коэффициент давления пропорционален относительной толщине профиля, была неоднократно нами проверена для случая Моо = О в 45 (вспомнить первую из формул (102), а также (105)). [c.227]

Если, наоборот, относительную толщину профиля менять обратно пропорционально]/ j 1 — М I, т. е. сохранять неизменной величину гУ jl — MJ, , то коэффициент давления будет обратно пропорционален 1 — 1 согласно [c.227]

Вводя, как и ранее, обобщенное понятие относительной толщины т, которая может быть равна либо относительной толщине профиля в собственном смысле этого слова, либо относительной вогнутости дужки, либо, наконец, углу атаки, будем считать величину К, равную произведению характерного числа Маха, например числа Маха М . однородного набегающего потока, на относительную толщину т, критерием подобия двух гиперзвуковых потоков, слабо отклоняющихся от заданного однородного гиперзвукового потока, и записывать закон подобия в этом случае в общей форме [c.249]

Основные параметры профилей и решетки показаны на рис. 6-14. Все размеры профилей выражают в долях от хорды (максимального размера профиля) = jb — относительная толщина профиля t = t/b — относительный шаг профиля а = а/Ь — абсцисса точки, соответствующей максимальному прогибу средней линии профиля в(. = = jb — абсцисса сечения, где толщина профиля максимальна. [c.301]

Зная хорду профиля, приняв относительную толщину профиля и выбрав исходный профиль, с помощью таблиц определяют координаты профиля x,i и i/ [c.304]

Относительной вогнутостью f, imvi относительной кривизной профиля, называется отношение максимальной стрелы прогиба осевой дуги / к длине хорды f fib. Положения максимальной ТОЛЩИНЫ профиля и максимальной стрелы прогиба осевой дуги являются важными параметрами и определяются соответственно [c.6]

Здесь с = с1ЬсАх — максимальная толщина профиля, отнесенная к средней аэродинамической хорде коэффициент момента определен относительно середины хорды. [c.278]

Пример 3.6.1. Выбрать параметры роллеронов, обеспечивающие стабилизацию угловой скорости крена при условии, что = 1 рад/с. В качестве исходных данных известны высота полета Н = 5 км, число = 3, момент инерции Jx = 0.03 кгс-м-с (0,294 кг-м ), а также геометрические параметры летательного аппарата,с плюсобраз-ным крылом диаметр корпуса 2г = d— 0,127 м размах крыла I = 0,528 м площадь крыла с подфюзеляжной частью S p = 0,248 м площадь консолей крыла = 0,216 м относительная толщина профиля с = 0,01 тангенс угла стреловидности по серединам хорд = 2,68 сужение крыла т) р = 1 (см. рис, 3.6.1). Кроме того, известны передаточный коэффициент Ко = 11,5 i, постоянная времени То = 0,073 с и возмущающий момент — 12 кгс-м (118 н-м). Примем угловую скорость роллерона Qy — 6.10 рад/с, а значение = = 0,222 (кгс-м) 1 [2,18 (Н м) П- [c.292]

Кривая изменения ш = / (1т) задается с прогибом, но так чтобы относительная скорость была больше меридиональной составляющей Vm и диффузорность кзнала не была больше 15°. Разница между Шп,ш и Vm определяет толщину профиля. Если толщина профиля получится очень большой, то для ее уменьшения необходимо на этом участке сузить меридиональное сечение. В лопастных системах, имеющих изменение угла наклона лопасти от Рх <3 < 90 до Ра > 90° или, наоборот, от входа до точки с углом р = 90°, допускается небольшая диффузорность (порядка ф = 7-ь 12°) и, следовательно, уменьшение скорости ни. Встречаются лопастные системы с а цф = 20°. [c.139]

Для фасонных профилей относительное обжатие за один проход принимается в пределах до 20—25%, а обжатие на сторону не менее 2—4% и не более 12—14% от величины сечения. При волочении стальных профилей со съемом за один проход слоя металла, близкого по толщине к максимально допустимому, рекомендуется после каждого прохода назначать термообработку. Процессу волочения предшествуют 1) термообработка в целях получения заготовок со структурой и свойствами, наиболее благоприятными для волочения 2) острение хвостовика для свободного продевания через волоку и зажатия клещами волочильного стана или протяжного станка 3) травление, промывка и образование подсмазочного слоя (желтение, омеднение, фосфатирование). [c.251]

Рис. 145. Геометрические параметры построенных решеток, л —относительная толщина профиля решетки б — относительная ширина )ешетки е — относительная длина периметра профиля а — относительная плош.аль профиля х —решетки реактивного типа.

Горнер [Л. 14) проанализировал измеренные значения критического числа кавитации для некоторых глубоко погруженных симметричных профилей в зависимости от относительной толщины профиля. Он нашел, что критическое число кавитации близко соответствует зависимости ai = 2,l(tl2x), где (/2л — эффективная относительная толщина [c.422]

На рис. 244 показаны для сравнения кривые зависимости коэффициентов профильного сопротивления и сопротивления трения серии симметричных профилей Жуковского от относительной их толшцны. На диаграмме сила сопротивления отнесена к миделевой плош ади крыла, а не к площади в плане этим объясняется, почему при уменьшении относительной толщины коэффициенты профильного сопротивления и сопротивления трения возрастают. Показанная вертикальными штрихами разность между коэффициентами профильного сопротивления и сопротивления трения определяет коэффициент сопротивления давлений. Рассмотрение диаграммы, составленной при фиксированном числе Рейнольдса (П< с/у = 4-10 ), приводит к отчетливому выводу о росте роли сопротивления давления с увеличением относительной толщины профиля и, наоборот, о повышении значения сопротивления трения при переходе к тонким профилям ). [c.616]

Рассмотрим, например, полученную выдавливанием полосу Т-образного сечения из ацеталь-сополимера. Ширина верхней полки составляет 25,4 мм, высота пояса 25,4 мм при толщине профиля 5,1 мм. Эти данные использованы для расчета жестко заделанной с двух сторон балки длиной 1,52 м, эксплуатируемой в течение 10 лет при температуре +20 °С и нагружаемой только собственным весом. Момент инерции сечения балки / = 1,303-10 м площадь поперечного сечения А = 2,32-10 м , удельный вес ацеталь-сополимера Y= 1,385-10 Н/м . Приняв величину относительной деформации незначительной, не превышающей 1 %, находим в таблице значение модуля упругости при ползучести Е = = 758 МПа, которое соответствует относительной деформации 1 %, 10 годам эксплуатации и температуре 20 С. Максималь- [c.158]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...