Диффузоры при применении

Дефлегматоры аммиачных холодильных установок 301 Диффузоры при применении аммиачных хладагентов 297 водных теплоносителей 116—118, 125 Дозаторы 101, 104—107, 144, 158, 159, 162, 163 Дроссели см. Арматура [c.306]

По этим же формулам могут быть рассчитаны параметры потока на безлопаточном участке в случае применения лопаточного диффузора. При применении лопаточного диффузора безлопаточный участок от >2 до должен быть достаточно развит. Это успокаивает поток, делает характеристики более пологими и существенно снижает уровень шума компрессора при практически сохраняющемся значении т]к. При = 16—20 можно рекомендовать [c.379]

При применении диффузора увеличиваются потери на преодоление сопротивлений поэтому полученный полный напор нужно увеличить, разделив его на к. п. д. диффузора. При [c.118]

Следует учитывать, что применение ОДА приводит к заметному уменьшению потерь в местных сопротивлениях, в частности при внезапных расширении и сужении каналов (труб), а также в диффузорах. При этом снижается также интенсивность коррозионно-эрозионных разрушений материалов. Последнее обстоятельство особенно важно для обеспечения надежной работы запорной арматуры. Рассмотрим соответствующие экспериментальные результаты. [c.313]

При регистрации физических голограмм было моделировано ограничение сверху (регистрацию вели на нелинейном участке фотоматериала и при специальной химико-фотографической обработке). Были получены физические голограммы и корреляционные отклики при использовании диффузного рассеивателя. Сопоставление автокорреляционных функций при применении синтезированных голограмм с рассеивателем оказалось затруднительным, поскольку физически выполнить диффузор с законом рассеивания света, выбранным щш синтезировании голограмм, было невозможно. [c.137]

При применении безлопаточных диффузоров их радиальная протяженность должна быть достаточно развита [c.379]

Применение газообразного хлора. Хлорный газ можно подавать непосредственно в воду, но предпочтительно растворять его в небольшом количестве воды и в воду подавать раствор газа. Непосредственная добавка хлора в обрабатываемую воду имеет тот недостаток, что получается неудовлетворительная диффузия газа, возможна концентрация хлора вокруг диффузора при низких температурах, а также коррозия труб и клапанов в результате скопления нерастворенного газа. С другой стороны, непосредственная добавка обходится дешевле, чем подача раствора. [c.306]

Естественно, что устранение причин, ограничивающих расход, расширит диапазон работы компрессора. Для этого необходимо создать условия для безотрывного обтекания лопаток ВНА и лопаточного диффузора при малых расходах воздуха (при больших положительных углах атаки) и иметь возможность увеличивать проходные сечения каналов при больших расходах. Указанные условия могут быть обеспечены применением регулируемых лопаточных аппаратов компрессора. Для исследования возможностей регулирования компрессоров наддува на Коломенском тепловозостроительном заводе им. В. В. Куйбышева был спроектирован компрессор, предназначенный для работы в системе газотурбинного наддува двигателя [19]. Компрессор имеет два регулируемых органа — регулируемый неподвижный направляющий аппарат и поворотные входные участки (носики) лопаток лопаточного диффузора (фиг. 99). [c.136]

Установлено, что некоторое уменьшение шума вентилятора дает покрытие его диффузора противошумной мастикой, но наиболее эффективно снижается шум при применении специальной отогнутой лопасти. [c.381]

Таким образом, применение искусственной шероховатости в межтрубном пространстве пучков нри продольном омывании, так же как и для потока внутри труб, обеспечивает существенное повышение теплообмена. Влияние геометрических и режимных параметров в этих случаях аналогично (некоторые отличия имеются для тесных пучков). Исследованный метод установления наружных спиралей в общем нетехнологичен. Более приемлемым является применение труб с накаткой. Б. Г. Быстровым и В. К. Мигаем были разработаны и исследованы трубы типа конфузор—диффузор. При изготовлении пучков из таких труб интенсификация теплообмена происходит как внутри труб, так и снаружи. На рис. 1.36 представлены опытные данные для теплообмена и гидравлического сопротивления при течении внутри труб. Для условия продольного внешнего омывания в пучке коэффициент теплоотдачи для трубы / / =0.11 следует уменьшить на 15 %, а коэффициент гидравлического сопротивления практически не изменяется. Применение таких труб позволяет сократить расход металла на 50 %. [c.48]

Для оценки возможного повышения эффективности эжектора путем применения сверхзвукового диффузора при отсутствии какого-либо регулирования найдем предельное значение величины Усв.д. Из (32) и (33) имеем [c.247]

Система уравнений (1) —(6) позволяет рассчитывать дроссельные характеристики газового эжектора с цилиндрической камерой смешения в диапазоне изменения коэффициента эжекции от критического значения до нуля. Однако на практике, при применении сверхзвуковых диффузоров, имеющих горловину, а также камер смешения, сужающихся к выходу, могут возникать режимы, при которых высоконапорный газ втекает в сопло газа низкого давления. [c.252]

Акустические системы с ПИ свободны от этих недостатков. Действительно, как на площадь пассивного излучателя, которая обычно выбирается равной площади диффузора головки и даже больше, так -и на его массу не накладывается никаких ограничений. Поэтому при расчете этих систем можно не опасаться тех трудностей, которые возникают При применении АС с ФИ. Настройка пассивного излучателя практически на любую частоту резонанса /п его массой т и гибкостью объема воздуха 5в не вызывает затруднений. Это видно из следующего выражения [c.60]

По расположению на летательном аппарате входные диффузоры делятся на лобовые и боковые (неголовные). При применении лобовых воздухозаборников легче осуществляется расчетная схема течения и обеспечиваются более равномерные параметры на входе в двигатель за счет возможности использования каналов симметричной формы и обтекания его невозмущенным потоком. Заборник лобового диффузора обычно круглого либо кольцевого сечения. [c.53]

Более высокие характеристики можно получить при применении Диффузоров с перфорацией. В этом случае расчетная схема тече- [c.83]

Ступенчатые диффузоры имеют существенные преимущества в тех случаях, когда необходимо сократить длину диффузора. При малых 7д применение ступенчатого диффузора нецелесообразно, так как суммарные потери при внезапном расширении возрастают. [c.397]

Этим способом выполняются входные отверстия для воздуха у сверхзвуковых самолетов. Это выгодно в связи с тем, что сгорание в двигателе должно происходить при возможно большем давлении. Большое практическое затруднение при применении этого метода связано с тем, что форма канала, спрофилированная в соответствии с приведенными выше соображениями, пригодна лишь для вполне определенной входной скорости. Уже при малых отклонениях скорости от этой величины возникают существенные потери в отличие от диффузора, к. п. д. которого при замедлении дозвуковых потоков практически не зависит от скорости. [c.256]

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

При использовании подходящих холодильных агентов пароэжекторная установка может обеспечивать охлаждение до весьма низких температур. При этом к холодильному агенту предъявляется одно единственное требование, чтобы отношение давления насыщения при температуре окружающей среды (температуре в конденсаторе) и при наинизшей температуре (температуре испарителя) было не слишком велико, так как в противном случае сжатие в диффузоре эжектора будет происходить с большими потерями или потребуется применение многоступенчатых эжекторов. [c.485]

Торможение потока, происходящее при движении жидкости или газа против возрастающего давления, может решаться с помощью применения специальных каналов, называемых диффузорами. [c.94]

Особенности газовых турбин. По принципу действия газовые турбины не отличаются от паровых. При освоенных в настоящее время температурах начальное давление и срабатываемый в газовой турбине перепад энтальпий в несколько раз меньше, чем в паровой. В результате для получения требуемой мощности необходимо, чтобы расход рабочего тела через газовую турбину был большим. Высокие температуры, относительно малые давления и перепады энтальпий, а также большие расходы обусловливают следующие особенности судовых ГТД малое число ступеней (2—8) и малую массу ротора большую длину лопаток (степень парциальности е == 1) применение диффузора на выходе из турбины применение тонкостенной составной конструкции корпуса с вертикальными разъемами широкое использование подшипников качения соединение элементов турбины, обеспечивающее тепловые расширения воздушное охлаждение подшипников, дисков, а иногда и лопаток турбин. [c.242]

При ограниченной строительной длине I диффузорного перехода целесообразно применение ступенчатого диффузора (фиг. 75), оптимальные формы которого [c.645]

Эжектор является общ,им элементом для вспомогательного энергетического и холодильного контуров. Поэтому реализуемые в них циклы оказываются всегда сопряженными по процессам торможения в диффузоре эжектора и отвода теплоты в холодильнике. Для того чтобы обеспечить заданную температуру отвода теплоты Ts в контурах этих циклов при фиксированных значениях Т/ и Тю, величина и (с применением методики [1021) должна выбираться так, чтобы давление в потоке на выходе из эжектора pts превышало давление насыщения рабочего тела в точке 8 Т ) на величину потерь полного давления в процессах 13—14 и 14— 15—8, равную ps Та) (1/ст — 1). Таким образом, при заданных Г/, Tg, Тю и % между Р и V существует однозначное соответствие, определяемое и. [c.194]

Проточные части турбин на парах низкокипящих веществ имеют значительное раскрытие, что вызвано соответствующим изменением удельного объема пара даже при сравнительно небольшом тепловом перепаде и небольшом числе ступеней. Это обусловливает значительную разность высот входной и выходной кромок лопаток, а также требует применения диффузора для уменьшения потерь с выходной скоростью пара. [c.122]

Если же при дозвуковом течении канал расширяется (d > 0), то скорость потока снижается (dw < 0), а давление в потоке вдоль канала возрастает (dp 0). Расширяющиеся каналы, применяемые для торможения дозвукового потока, т. е. для превращения кинетической энергии потока в потенциальную энергию сжатого газа, носят название диффузоров. Диффузоры находят широкое применение в самых различных областях техники. [c.287]

Экспериментальное изучение работы ступени центробежного компрессора с помощью малоинерционных приборов показывает, что поток в отдельных элементах проточной части является пульсирующим и при установившихся режимах. Для исследования качественных особенностей нестационарного потока за рабочим колесом и неустановившихся режимов в безлопаточном диффузоре при малой производительности в лаборатории компрессоростроения ЛПИ был применен зонд пульсаций полного давления (ЗППД) с чувствительным элементом из цилиндрической пьезокерамики. [c.297]

Основные сомнения, связанные с увеличением Рл до 60—90 , вызваны опасением снижения экономичности и увеличения крутизны характеристик ступени и ЦКМ. Теоретический анализ этого вопроса и имеющийся экспериментальный материал по работе таких ступеней, полученный в лаборатории компрессоростроения ЛПИ [6, 7, 23], показывает перспективность применения центробежных колес закрытого типа с большими углами Рл = 60 90° и полуоткрытых колес с Рл = 90° в стационарных ЦКМ. Такие колеса могут применяться не только в области больших, но и малых расходов, а следовательно, как для первых, так и для хвостовых ступеней ЦКМ. Полученные опытные результаты по экономичности и пологости характеристик колес закрытого типа качественно подтверждают теоретические выводы. Исследование ступеней, спроектированных на основе рекомендаций, разработанных на кафедре компрессоростроения ЛПИ, дало хорошие результаты. Полученные экспериментальные данные показывают, что при согласованной работе элементов ступеней с Рл = 90° можно при П = 2 получить т) 80%. Весьма обнадеживающие результаты показали и ступени с полуоткрытыми осерадиальными колесами при 2 < 350 м/сек. При применении двухъярусных диффузоров ширина зоны устойчивой работы не уступает ступеням и секциям с таким же отношением давлений при применении малых углов. [c.305]

Диаграммы i-g и s-g схематически представлены на фиг. 34. Методику совместного применения этих диаграмм Бошнякович иллюстрирует на примере расчета эжектора. Сущность метода сводится к тому, что прямую смешения 1—2 переносят с помощью сетки изотерм из диаграммы i-g на диаграмму s-g и получают кривую 1 —2 . Здесь она характеризует все возможные значения энтропии на выходе из диффузора при давлении pj и на входе в диффузор при давлении (так как по условию процесс сжатия в диффузоре изоэнтропный). [c.86]

Применение безлопастных диффузоров целесообразно при достаточно больших углах выхода потока из рабочего колеса (в абсолютном движении) з > 15 -f- 18= при. меньших углах потери в диффузоре становятся чрезмерно больнтими. Некоторое увеличение эффективности диффузоров при малых а. (а < 20-f-15 ) мол<ет быть достигнуто путем уменьшеиия ширины диффузора до Ь = 0,8Ь2- [c.296]

Повысить верхнюю границу частотного диапазо На до 10—12 юГц можно, например, кольцевой гофрировкой диффузора. При этом с увеличением частоты перестают колебаться один за другим внешние участки диффузора, одновременно уменьшается возможность колебания его как мембраны. Другой спосо б — применение дополнительного конуса, который вставляется внутрь диффуз01ра (рис. 6.8). В этом случае на высоких часто- [c.138]

Чтобы получить оптимальную конструкцию диффузора, нужно поместить короткую лопатку в плоскости симметрии вблизи горла угол раскрытия канала, образованного стенкой и лопаткой, должен быть равен 7° длина лопатки должна вычисляться с учетом геометрии диффузора при больших скоростях течения в диффузоре не должны возникать области течения со скоростью, близкой к скорости звука. Применение в диффузоре с большим суммарным углом раскрытия (30° и более) направляющих лопаток позволяет увеличить коэффициент восстановления давления от 0,38 (без лопаток) до 0,70 путем уменьшения области отрыва потока и выравнивания профиля скорости на выходе из диффузора Можно упомянуть следующие свойства направляющих лопаток в качестве доказательства, что одной только теории пограничного слоя недостаточно при определении параметров отрыва при внут-ренне.м течении. Например, если поместить в диффузор короткие лопатки, отрыва не произойдет, хотя положительный градиент давления удваивается но величине на стенках в сечениях, закрытых лопатками. И, наоборот, в диффузоре без лопаток при вдвое меньшо-м положительном градиенте давления, чем в диффузоре [c.182]

Оба вентилятора нуждаются в применении средств шумо глушения. Удовлетворительные результаты были получены при применении диффузорного глушителя, представляющего собой диффузор в форме усеченной пирамиды, оклеенной внутри слоем пенополиуретана. [c.60]

Эмульсия через эмульсионный жиклер И проходит в распылитель эконостата, расположенный в малом диффузоре. Вследствие применения воздушного жиклера снижается разрежение в канале эконостата. Поэтому система эконостата может образовывать горючую смесь лишь при очень больших расходах воздуха через карбюратор. Практически эконостат работает только при полностью открытых дроссельных заслонках, обеспечивая обогащение горючей смеси. [c.84]

На фигуре 9-2, б дана теоретическая схема ПВРД для сверх-двуковых скоростей полета. Для сверхзвуковых скоростей движения газа при переходе его из области высокого в область низкого давления должно быть установлено расширяющее сопло (Лаваля), которое показано на схеме в хвостовой части двигателя. По этой же причине теоретический диффузор выполнен в виде формы сопла. Однако при сверхзвуковых скоростях полета создаются такие условия для потока воздуха при входе в диффузор, что применение его с двойным конусом не имеет физического смысла (фиг. 9-2,6). Чтобы понять эти условия [c.264]

Основной недостаток осевого компрессора — значительное изменение показателей компрессора при отклонении режима работы от расчетного. Даже сравнительно небольшое уменьшение расхода воздуха через компрессор при неизменном числе оборотов ротора часто вызывает неустойчивую работу компрессора, так называемый помпаж, который характеризуется колебаниями большой амплитуды скоростей и давлений потока в проточной части. Работа компрессора в помнажной зоне недопустима. Этот недостаток свойственен и центробежным компрессорам, особенно при наличии лопаточного диффузора но у осевых компрессоров он проявляется значительно сильнее. Кроме того, реализуемые в настоящее время давления наддува достижимы лишь при применении многоступенчатого осевого компрессора, который имеет большую длину и установка которого на одном валу с турбиной затруднительна. Вследствие этого в настоящее время для наддува комбипированных двигателей внутреннего сгорания осевые компрессоры применяются сравнительно редко. [c.131]

Так как рост г с увеличением Хр при работе эжектора на режиме о невелик, а приведенная скорость Хз при этом резко возрастает, то очевидно, что в тех случаях, когда требуется получить смесь газов с дозвуковыми скоростями даже при применении диффузоров, рассчитанных на торможение сверхзвукового потока в системах скачков уплотнения, эжектор с двумя сверхзвуковыми соплами будет менее эффективен, чем рассмотренный выше оптимальный эжектор с одним сверхзвуковым соплом. Эжектор с двумя сверхзвуковыми соплами дает несколько ббльшую степень сжатия е" лишь в случае идеального торможения сверхзвукового потока в выходном диффузоре. [c.190]

Для подачи охлаждающего воздуха применяют осевые вентиляторы иропеллериого типа с диаметром колеса от 0,8 до 7 м прои шодительностыо до 1,5 млн. в час. Колеса вентиляторов изготовляют сварными из алюминия. Для изготовления колес и диффузора целесообразно применение стеклопластиков. Вентилятор приводится через редуктор или клииоремениую передачу при использовании тихоходных электродвигателей колесо венти-л ггора можно кренить непосредственно к валу электродвигателя. Обычно частота вращения 160—500 об/мин. [c.194]

Отрицательное влияние пограничного слоя на эффективность неголовных диффузоров значительно сильнее, чем на эффективность лобовых. Проникновение пограничного слоя, нарастающего на фюзеляже, в диффузор может привести к большим потерям давления вследствие отрыва пограничного слоя под действием положительного градиента давления. Поэтому при применении неголовных диффузоров, как правило, предусматриваются устройства для управления пограничным слоем, о необходимости которых свидетельствуют следующие экспериментальные данные. При испытаниях полукруглого диффузора [2] при Мн=1,88 вследствие потерь, вызванных проникновением пограничного слоя на фюзеляже внутрь входа, коэффициент огд получился равным 0,715, в то время как при Наличии управления пограничным слоем сгд этого диффузора может равняться 0,89. Для плоского диффузора во время испытаний при Мп=2,9 [9] получены следующие максимальные значения коэффициентов 0д без отсоса пограничного слоя 0,6, с отсосом пограничного слоя 0,7 (теоретическое значение огд для этого диффузора при и=2,9 равно 0,757). Однако введение системы управления погра иичным слоем приводит к возникновению дополнительного сопротивления, которое необходимо учитывать при оценке эффективно-" и диффузора и двигателя в целом. Величина дополнительного [c.75]

Для меди 8у = 1,4 10 для алюминия 5у2==2,5 10 . Несмотря на такое значительное преимущество алюйшния, исключительное применение находит медь. Это объясняется, во-первых, чисто производственньши затруднениями при применении алюминиевой проволоки, а, во-вторых и главным образом, тем обстоятельством, что для получения выгодных соотношений между массами проводника и диффузора последний должен был бы обладать неосуществимо малой массой. [c.105]

В тепловых сетях нашли широкое применение элеваторы многих конструкций. При общем принципе устройства они отличаются материалом изготовления, а также конструктивными особенностями соцла и диффузоров. [c.128]

Для вновь проектируемых котлов система рециркуляции должна компоноваться одновременно с котлами. В [рециркуляционном тракте жела- ельно применение низких скоростей 1 азов, особенно в нагнетательной части тракта. При работе на пылевидном топливе нижний предел скорости определяется условиями предотвраще-лия выпадения золы в газовых коронах. Для газомазутных котлов это ограничение отпадает и скорости га-, Ов могут быть еще снижены. Желательно проектировать по возможности более простой тракт с минимальным ]соличеством поворотов, переходов, диффузоров, сужений и т. п. В газоходах не должно быть мест, где могла бы отлагаться зола. [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...