Влияние времени

Влияние времени на деформацию. [c.38]

Влияние времени и температуры на деформацию. [c.40]

Приведенный пример подчеркивает влияние времени закрытия запорного органа на величину гидравлического удара. Поэтому самым простым и действенным средством против гидравлического удара является медленное закрытие (открытие) запорного органа. Этому требованию вполне удовлетворяют вентили различных конструкций и задвижки, менее всего — краны и клапаны. На насосных станциях, где имеется опасность возникновения гидравлического удара при отключении насосного агрегата в связи с аварией электросети, необходимы специальные мероприятия по борьбе с гидравлическим ударом. [c.278]

Рис. 36. Влияние времени облучения на индекс текучести расплава образца

На рис. 2-35 показана зависимость электрической прочности кабельной бумаги, пропитанной маслом, от времени. При малых временах воздействия (малых экспозициях) влияние времени незначительно. В более сложных случаях, как, например, в указанных выше системах изоляции высоковольтных электрических машин, закономерности иони зационного пробоя усложняются. Однако основа механизма этого пробоя остается неизменной разрушение диэлектрика [c.84]

Влияние времени прессования (времени выдержки под давлением) на усадку при прочих равных условиях сказывается больше, чем давления прессования, так как при длительной выдержке под давлением слиток дольше охлаждается в затрудненных условиях и извлекается при более низкой температуре. Одновременное увеличение давления и времени выдержки под давлением приводит к наименьшей усадке. [c.100]

Влияние времени выдержки под давлением на механические свойства бронзы Бр.ОФШ-1 в верхней (/. 2) и нижней (/, 2 ) зонах слитка [c.128]

Рис. 22. Влияние времени выдержки при 20 С после закалки от 400 °С на микротвердость границ и тела зерен поликри-

Рис. 23. Влияние времени выдержки при 100 С (/), 150 °С (2) и

Фиг. 76. Влияние времени и температуры на длительную прочность и ползучесть бериллия — скорость ползучести 5 S длительная прочность.

Влияние времени и температуры термической обработки на структуру и окисление сплава [c.29]

Изменение концентрации SO3 в продуктах сгорания по газоходам мазутного котла паропроизводительностью 956 т/ч в зависимости от времени, нагрузки энергоблока и частоты обмывки поверхностей нагрева приведено в [24]. Выявилось существенное прогрессирующее влияние времени эксплуатации котла на концентрацию SO3 в продуктах сгорания за конвективными поверхностями нагрева. После обмывки поверхностей нагрева водой концентрация триоксида серы в газе резко падает, а затем опять увеличивается. [c.22]

Влияние времени термообработки при 1400° С на КТР композиций [c.140]

Рис. 37. Влияние времени выдержки индентора под нагрузкой на микротвердость.

Влияние времени испытания на строение излома [c.145]

Развитие деформаций во времени при испытании материалов, у которых слабо проявляется влияние времени деформирования и уровня напряжений на протекание диффузионных и иных процессов в диапазоне температур, отсутствуют превращения и рекристаллизация, может описываться в рамках теории старения условием подобия необратимых деформаций. Для случая ползучести это условие имеет вид [c.91]

Из сказанного выше вытекает, что в рассмотренном диапазоне скоростей деформирования влияние скорости в прямой форме не проявляется, а изменение циклических свойств должно быть отнесено за счет различного времени деформирования при одинаковом числе циклов. Соблюдение условия подобия предполагает, кроме того, раздельное влияние времени деформирования, числа циклов и уровня исходного деформирования на величину необратимой деформации. Это раздельное влияние может быть проверено постановкой специального эксперимента, сочетающего циклическое деформирование с выдержками в течение определенного времени без нагрузки. Немаловажной является и возможность, установления закономерностей циклического деформирования с температурными выдержками, поскольку работа конструкций часто протекает именно таким образом. [c.93]

Вместе с тем опыт исследований в области ползучести и длительной прочности показывает, что при существенной разнице во времени деформирования на разных уровнях нагрузок или при малом числе чередований этих уровней закономерности суммирования повреждений или деформаций могут изменяться. Для проверки возможности разделения влияния времени и числа циклов при циклическом деформировании в этом случае были проведены эксперименты, когда малое число циклов деформирования сменялось большой выдержкой или большое число циклов деформирования малой выдержкой. Эти опыты были проведены на весьма малом числе чередований, так как большое число циклов или большая выдержка приводили к малым значениям ширины петли, соответствующим предельным значениям точности измерений дальнейшие измерения оказываются затруднительными. Данные соответствующих экспериментов показывают возможность возникновения несколько больших погрешностей при раздельном учете времени и числа циклов в таких случаях циклического деформирования (рис. 2.3.8, а). [c.100]

Рассмотрим подходы к постановке экспериментальных исследований в атермической области. Главной отличительной чертой этой области является отсутствие влияния времени и, следовательно, независимость механических характеристик от скорости циклического и статического нагружения и деформирования. [c.210]

На рис. 1, а показано влияние времени нагружения на размеры диагоналей отпечатка индентора для исследованных сталей. [c.111]

Исследования последнего времени [4] в области роли сред для сопротивления малоцикловому разрушению при повышенных температурах показали тенденцию к образованию окислов в зоне разрушения и его распространению но границам зерен. Это проявляется и в усилении влияния времени на сопротивление малоцикловой усталости, т. е. чувствительности к частоте v, что уже было описано выражением (1). Переход в область многоцикловой усталости и больших длительностей нагружения, необходимых для разрушения, был охарактеризован двучленным выражением (5) для полного размаха деформаций, которое для более высоких температур и больших времен преобразуется во временную зависимость длительной статической прочности. Усиление фактора времени для условий длительного циклического разрушения связано прежде всего с окислительным и снижающим прочность границ, зерен влиянием среды. Уже ранее на алюминиевых сплавах было. [c.30]

Рис. 7.9. Влияние времени выдержки в воде на прочность слоистой пластины из полиэфирной смолы, армированной тканью из ровницы ф растяжение О изгиб сжатие.

Рис. 7.10 Влияние времени выдержки н воде на прочность при циклическом изгибе пластмассы, армированной стеклотканью, О испытания на воздухе при 23 °С испытания в воде при температуре 23 °С после предварительной выдержки в воде при температуре 23 °С свыше четырех недель.

Рис. 7.11. Влияние времени выдержки в воде на предел выносливости при пульсирующем растяжении слоистой пластины из полиэфирной смолы, армированной стеклотканью из ровницы (Vf = = 50%) О испытания на воздухе при температуре 23 °С Д испытания в воде при температуре 23 °С испытания в воде при температуре 23 С после выдержки в воде при температуре 23°С свыше трех недель.

При расчете на статическую прочность предельные контактные напряжения но условию полного отсутствия течения материала выбирают для вязких материалоп равными 20, (а, — предел текучести). Местные течения материала в одной точке внутри тела не опасны и не заметны. Если имеет место хотя бы небольшое перекатывание и, следовательно, нёт оснований опасаться влияния времени на образование остаточных деформаций, предельные контактные напряжения можно повысить до 3(1,, а для круговой площадки контакта даже несколько выше. [c.142]

Чем больше доля сопротивления материала, приходящаяся на диссипативную часть, тем чувствительнее материал к скорости и длительности нагружения. Все кинематические характеристики материала, его временные зависимости прочности и пластичности, целиком определяются силами вязкого сопротивленпя материала, которые зависят от его структуры, строения и особенностей. Отсутствие сил вязкого сопротивления приводит к нечувствительности материала к скорости нагружения и влиянию времени. [c.307]

Влияние времени наложения давления. Анализ имеющихся экспериментальных данных показывает, что время выдержки расплава в литейной форме оказывает большое влияние на качество получаемых заготовок [8, 66]. С увеличением указанного времени увеличивается и становится малоподатливой наружная твердая корка, препятствующая воздействию давления на внутренние слои заготовки. Это приво- [c.68]

На рис. 32 приведены данные о влиянии времени выдержки расплава в форме до приложения давления на пористость отливок из бронзы типа Бр. ОЦС5-5-5, закристаллизованных под давлением азота 0,6 МН/м . Из приведенных данных видно, что увеличение времени выдержки до приложения давления свыше 60 с не обеспечивает достижения минимальной пористости (в данном случае около 1%) пористость этих отливок приближается к пористости отливок, полученных литьем при атмосферном давлении. [66]. [c.68]

Влияние постоянно" нагрузки определяется величиной изгибающего момента вычисляемого с помощью эпюры М-, построеиной. по известным уже правилам здесь также необходим учет величины возможной перегрузки от действия постоянной нагрузки при помощи коэффициента n y Аналогичная оценка влияния временной нагрузки выполняется с помощью изгибающего момента Л1 р и коэффициента перегрузки и, >1. Величины М и п включены в формулу (б). Сопоставляя значения /И . и Л1р, получаем расчетную формулу [c.245]

Исследовано влияние времени термической обработки на внутренние напряжения ненаполненного и наполненного мусковитом полиметилфенилсилоксана. [c.16]

Влияние времени отжига на нрочноетиые свойства облученного циркалоя-2 (391 [c.259]

Соответствующий эксперимент был проведен на стали 1Х18Н9Т жри температуре 700° С, при которой временная зависимость достаточно выражена (см. рис. 2.3.4). Результаты эксперимента, выполненного по описанной схеме, приведены на рис. 2.3.7, 6. Сплошные линии соответствуют циклическому деформированию на большой скорости и данным, полученным при сочетании выдержек, равных времени деформирования на малой скорости с числом циклов предшествующего или последующего деформирования на большей скорости. Из рис. 2.3.7, б видно соответствие эксперимента схеме, согласно которой влияние времени и числа циклов может быть разделено. [c.94]

Полученные данные об эффективности ингибиторов отражают влияние времени на кинетику коррозионно-механического и наво-дороживающего воздействия среды в присутствии ингибиторов. [c.162]

Исследования по влиянию времени выдержки проводились на искусственно состаренных образцах размером 80X40X10 мм в интервале температур от 150 до 350 °С. Образцы нагревались в селитровой ванне, Электриче- [c.69]

Рис, 1. Влияние времени выдержки на количество водорода, поглощенного образцами (Ф10 мм) из стали Х18Н10Т а - при давлении водорода 300 атм и температурах 1 - 300 2 - 400° б при температуре 500° и давлении (атм) 1 - 50 2 - 100 3 - 200 [c.117]

Рис. 14. Влияние времени выдержки на изменение механических свойств 1 - 0 2/ 2-5, 3- 4 -содержание углерода, 5 - , 5 1 глубина обезугле-

На рис. 143 представлены разрезы полученных временных зависимостей изменения электросопротивления при Т = onst. Как видно из рис. 143, увеличение времени выдержки при Т = onst и температуры испытания при Т = onst способствует сближению экспериментальных значений, полученных после различного числа циклов нагружения (т. е. оба фактора действуют в одном направлении), но при повьшении температуры до 700° С влияние времени становится более заметным. [c.216]

Для контрастных по характеристтшам кратковременной и длительной статической прочности жаропрочных сплавов существенны такие выводы сходственная картина в кинетике повреждений df и ds, небольшое поле рассеяния суммарных повреждений (0,5—1,4) и несущественное влияние времени выдержки при максимальной температуре цикла на ход кривых компонент повреждений. Указанный диапазон суммарных повреждений соответствует весьма малому (не более 1,5 раза) рассеянию долговечности, что подтверждает приемлемость деформационно-кинетической трактовки. [c.43]

На рис. 5 штрихнунктирной линией показано влияние времени выдержки Твр на разрушаюш ее число циклов (для величины е<в) == = 0,01). Из сопоставления сплошной линии, характеризующей зависимость Ng от Твр для случая жесткого нагружения (ё = onst), и штрихнунктирной линии для той же зависимости при мягком нагружении (да = onst) следует, что долговечности при мягком и жестком нагружении для одинаковых деформаций нулевого полу-цикла отличаются незначительно. Однако, если амплитуду упругопластической деформации при мягком нагружении определять как половину размаха деформаций в первом полуцикле (пунктирная линия на рис. 5), то при Твр 0,5 час долговечности при мягком [c.107]

На основании общих физических представлений о поведении материала под нагрузкой его сопротивление деформированию определяется мгновенными условиями нагружения (температурой, скоростью деформации и другими ее производными в момент регистрации), а также структурой материала, сформированной в процессе предшествующего деформирования, который в п-мерном пространстве характеризуется траекторией точки, проекции радиуса-вектора которой — составляющие тензора напряжений (или деформаций) и время (начальная температура является параметром, характеризующим исходное состояние материала, и изменяется в соответствии с адиабатическим характером процесса деформирования). Специфической особенностью процессов импульсного нагружения является сложный характер нагружения (составляющие тензора напряжений меняются непропорционально единому параметру) и влияние времени. Невозможность экспериментального исследования материала при различных процессах нагружения (траекториях точки указанного выше л-мерного пространства) вынуждает исследователей использовать упрощенные модели механического поведения материала. Это обусловило развитие исследований по разработке теорий пластичности, учитывающих температурновременные эффекты [49, 213, 218] наряду с изучением физических процессов скоростной пластической деформации [5, 82, 175, 309]. Так, для первоначально изотропного материала исходя из гипотезы изотропного упрочнения связь тензоров напряжений и деформаций полностью определяется связью их инвариантов соответственно Ei, Ег, Ез и Ii, h, h- С учетом упругого характера связи средних напряжений и объемной деформации для металлических материалов (а следовательно, независимость от истории нагружения первых инвариантов тензоров напряжений и деформаций Ei, А) процесс нагружения определяется связью четырех оставшихся инвариантов и величины среднего давления. В классической теории пластичности [c.11]

Рнс. 97. Влияние времени выдержки при 130 "С (т) на механические свойства и коррозионные характеристики долевых образцов из листа (толщиной 1,4 мм) сплава 2024-ТЗ. Образцы периодически погружали в течение 48 ч в раствор 5% ЫаС1, содержащий 0,3% Н2О2 (( д=80% 0 3) [133] [c.246]

Для трехмерной модели, в которую входили нелинейные элементы скольжения, Фудзии и Дзако [5.37] получили уравнение состояния и исследовали влияние времени и напряжений. На рис. 5.34 показан двумерный случай. Величины Ех и Еу суть модули упругости первого рода, соответствующие направлениям х и у г х и Цу — коэффициенты вязкости, а Sj и Sj, — коэффициенты сопротивления скольжению. [c.136]

Известны работы [7.10], в которых изложены результаты исследований изменения прочности слоистого композита из полиэфирной смолы и стеклоткани из ровницы при нахождении этих материалов в пресной и морской воде. Результаты, приведенные на рис. 7.9, показывают, что для рассматриваемого материала предел прочности на изгиб и предел прочности на сжатие уменьшаются [7.10]. Причины этого падения могут быть самыми разнообразными. В частности, в [7.11], а также в [7.10] указано, что на прочность композита существенное влияние может оказывать пропитывание материала водой. Проведение испытаний на усталостный изгиб в воде показало, что вода оказывает значительное влияние на снижение усталостной прочности. На рис. 7.10 в качестве примера приведены некоторые результаты экспериментальных исследований влияния времени пребывания в воде на предел прочности при изгибе. Самжин и Уилльямс [7.12] сопоставили результаты исследования на усталость в воздухе и воде эпоксидной смолы, армированной в одном направлении углеродным волокном. Результаты этого исследования представлены на рис. 7.11. Видно, что в воде усталостная прочность композита оказывается ниже. [c.209]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...