Метод приведенных толщин

Приведенная толщина (в литературе называют также модулем охлаждения , или отношением Vo/So ) приравнивает, в первом приближении, отливку типа бруса или компактного тела по относительной скорости охлаждения к плоской стенке соответствующей толщины. Разбивая сложную отливку и ЛПС на конструктивные элементы, которые так или иначе приближаются к пластине, брусу или компактному телу, и, пренебрегая взаимным обогревающим влиянием этих элементов в период затвердевания, с помощью метода приведенных толщин оценивают последовательность затвердевания элементов. [c.63]

Результаты численных расчетов г1о этой формуле для различных значений параметра к (от 0,1 до 100) и различных приведенных толщин пленки электролита D =d/a (от 0,1 до 1) даны в табл. 1.28. Там же приведены приближенные данные о распределении потенциала, полученные рассматриваемым методом. Сопоставление точных и приближенных результатов показывает, что даже в случае, когда толщина слоя среды сравнима с размерами полосового электрода (D 1), погрешность приближенного расчета не превышает нескольких процентов. В остальных случаях (при D< 1) эта погрешность пренебрежимо мала. [c.68]

Методы определения толщины покрытия, приведенные в табл. 6.1, более подробно рассмотрены ниже. [c.137]

Библиографический указатель литературы по радиоизотопному методу измерения толщины покрытий приведен в книге [37]. [c.36]

На основании приведенных расчетов можно вывести эмпирическую формулу для определения затрат на одну пробу или, вернее, одно измерение при изотопном методе контроля толщины покрытий [c.202]

Наиболее важное допущение, которое следует иметь в виду при использовании предложенной методики, состоит в том, что формулы (6.1) —(6.5) были получены с помощью разложения Б ряды по формам колебаний, поэтому метод приведения применим и к свободно опертым балкам и пластинам. При других видах граничных условий необходимо использовать приближенные представления, зависящие от формы колебаний исследуемой конструкции. Метод также предполагает неподвижное соединение между собой слоев системы. Кроме того, поскольку больщинство материалов не обладают адгезионными свойствами, для соединения используется слой клея. В подобных случаях толщина клеящего слоя должна быть минимальной, модуль [c.273]

Использование метода приведения при исследовании сложных конструкций. Изложенный выше подход может быть использован для приближенного исследования демпфирующих свойств сложных конструкций. Для этого необходимо знать частоту колебаний, характеристики демпфирования и форму колебаний при заданном резонансе. Эти сведения можно получить либо экспериментально, либо аналитически. Зная форму колебаний, можно найти соответствующую длину волны. Полученные данные затем используются независимо от того, какие уравнения применяются (описывающие балки или пластины) для вычисления эквивалентной толщины конструкции, которая будет иметь ту же резонансную частоту колебаний. Результирующая эквивалентная толщина конструкции затем используется для определения влияния применяемого демпфирующего устройства. [c.275]

Существует много математических методов приведения трехмерных уравнений теории оболочек к некоторой последовательности систем двумерных уравнений, описывающих напряженное состояние тонких оболочек. С этой целью применялись разложения в степенные ряды по толщине (72, 159], разложения по функциям Лежандра (15, 105, 106, 140], а также энергетические подходы (88]. Метод, изложенный в этой главе, можно назвать асимптотическим. Он развивался в последние годы рядом авторов для изотропных однородных оболочек [3, 12, 20, 34, 54, 55, 75, 76, 144—147, 171, 172, 179], для анизотропных оболочек (1, 2] и, наконец, для слоистых пластин (65—68, 150]. Обзоры работ, посвященных проблеме сведения трехмерных уравнений теории упругости к двумерным уравнениям теории оболочек, можно найти в [34, 58, 157, 158]. [c.408]

Если X постоянно, то сравнение решений (3.2), получаемых методами, приведенными в 10 гл. XV, с точными решениями позволяет изучить результаты приближения. В случае переменного х, а также нелинейных граничных условий система (3.2) решается при помощи дифференциального анализатора [13] ). Проведенные исследования показали, что в ряде случаев хорошие результаты можно получить не только для малых значений е так, для пластины толщиной а хорошие результаты получаются при е == а/6. [c.458]

Состав растворов для определения толщины металлических покрытий струйно-периодическим методом приведен в табл. 83. Для приготовления раствора отдельные компоненты его растворяют в небольшом количестве (200—250 мл) дистиллированной воды и сливают в мерную колбу [c.227]

Ее постановка стимулируется в линейной теории равновесия, во-первых, важностью разработки основ расчета оболочек средней толщины, во-вто-рых, потребностями анализа напряженного состояния в особых точках (например, около вершины конической оболочки, в зоне приложения сосредоточенной нагрузки), в-третьих, необходимостью выяснения вопроса о том, как удовлетворить краевым условиям (или в каком смысле будут удовлетворены при помощи того или иного расчетного алгоритма краевые условия) наконец, на примере простейших задач (линейной теории равновесия) легче всего разработать основные методы приведения задач теории упругости к задачам теории оболочек, когда размерность объекта исследования уменьшается на единицу. [c.231]

Для расчетов теплопередачи ребра используется метод приведения цилиндрического круглого ребра к прямому стержню. Рассчитывается тепловой поток через некоторый эквивалентный прямой стержень имеющий те же температурный напор в основании ребра, длину I, толщину Л и площадь, что и круглое ребро [c.437]

Толщина зуба может быть определена при центрировании колеса на оправке и осевом базировании с помощью сферического наконечника, входящего во впадину между зубьями, по его радиальному или осевому смещению по отношению к расчетному положению. Расчет координат расположения центра шарика от оси колеса и базового торца приведен в работе [51. Такие измерения являются наиболее точным методом контроля толщины зуба. [c.344]

Необходимо дальнейшее развитие математических методов приведения трехмерной динамической задачи теории упругости к двумерной и одномерной. Сюда относятся методы разложения в ряды по некоторым функциям или степеням толщинной координаты и асимптотические методы по- [c.228]

На рис. 18 приведены графики, характеризующие зависимость ширины основного лепестка диаграммы направленности от волновой толщины слоя при йло = 2,26. В левой части в начале кривых точкой обозначено значение фо,7, рассчитанное по. методу, описанному в работах [94, 95]. Степень раскрыва кольцевого слоя характеризуется значениями фо, равными л/8, я/6, я/4, я/3, я/2 (соответственно кривые /, 2, 3, 4 и 5). Как следует из этих данных, при волновой толщине слоя меньше 0,002 значение, рассчитанное по методу, приведенному в работе [94], и по методу, учитывающему конечную толщину слоя, с графической точностью совпадают. В области 0,002 [c.57]

Дополнительные данные, позволяющие судить о степени влияния толщины слоя на дальнее поле излучателя, дает кривая 5, приведенная на рис. 13 и характеризующая коэффициент концентрации для случая нулевой толщины слоя (эта кривая рассчитана по методу, приведенному в работе [94]). Как видно, кривая, соответствующая нулевой толщине слоя, лежит ниже кривых, соответствующих конечной толщине слоя. [c.57]

Ниже рассмотрены три наиболее известных при литье по выплавляемым моделям инженерных метода расчета прибылей. В основе методов лежат две математические модели относительной продолжительности затвердевания конструктивных элементов приведенных толщин и вписанных сфер , применимость которых при литье в однородные неметаллические формы, отличающиеся низким коэффициентом аккумуляции теплоты, в том числе нагретые, неоднократно подтверждена экспериментальными исследованиями и практикой производства. [c.63]

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методо<м сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва дг/ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

Зависимость (7.42) решает проблему замкнутого математического описания кольцевых двухфазных течений. Использование соотношений для т ,, Тр истинного объемного паросодержания и коэффициентов трения преобразует уравнение (7.37) в алгебраическое уравнение (10-й степени) относительно безразмерной толщины пленки bid. При заданных расходах фаз, т.е. при известных приведенных скоростях, решение такого уравнения выполняется достаточно простыми стандартными методами на персональном компьютере. (Возможно и существенное упрощение этого уравнения, путем отбрасывания членов со старшими степенями малой величины bid.) При найденном значении толщины пленки из (7.35) несложно находится градиент давления. В [42] и [30] приводятся примеры успешного применения такой методики. [c.330]

Приборы, приведенные в табл. 8,. предназначены для контроля высококачественных поверхностей и измерения толщины тонких прозрачных пленок в диапазоне 160—320 мкм. Схема измерения методом светового сечения [c.71]

Определение образа выявленного дефекта. Целью НК является не только обнаружение дефектов, но и распознавание их образа для оценки потенциальной опасности дефекта. Методы визуального представления дефектов эффективны, когда размеры объектов (дефекта в целом или его, фрагментов) существенно превышают длину волны УЗК. Кроме того, эти методы требуют применения довольно сложной аппаратуры. В практике контроля дефекты идентифицируют по признакам, рассчитанным по измеренным характеристикам дефектов посредством дефектоскопов с индикатором типа А. Словарь признаков приведен в табл. 16, где t/д, t/д (а , t/д/ — амплитуды эхо-сигналов от дефекта при контроле сдвиговыми волнами с углом ввода o q и а. и продольными волнами с углом, ввода а соответственно Uo, Uq ( з), Uoi — амплитуды эхо-сигналов от цилиндрического отражателя СО № 2 (№ 2а) — амплитуда эхо-сигнала сдвиговой волны, испытавшей двойное зеркальное отражение от дефекта и внутренней поверхности изделия ( о) и Яд(ос2) — координаты дефекта при угле ввода о и 2 соответственно А1д, АХд, АЯд — условные размеры (протяженность, ширина и высота) дефекта ALq, АХо, АЯо — условные размеры ненаправленного отражателя на той же глубине, что и выявленный дефект Уд — угол ориентации дефекта в плане соединения (азимут дефекта), Ауд. ц, Ауд. к— углы индикации дефекта в его центре и на краю соответственно при поворотах преобразователя от центра дефекта Ауд—угол индикации бесконечной плоскости на заданном уровне ослабления при повороте искателя в одну сторону б — толщина соединения I — расстояние от точки выхода луча до оси объекта. [c.243]

Оху = 3000 МПа, поскольку материалы, изготовленные методом прессования црц высоком давлении, имеют значительно меньшую толщину прослойки связующего между слоями по сравнению с ее толщиной между волокнами в слоях. Композиционные материалы, образованные системой двух нитей, также не имеют прослоек между слоями. Поэтому предполагалось, что модули сдвига слоя во всех трех плоскостях одинаковы и описываются формулой для приведен- [c.104]

Изложенный анализ акустического тракта проведен для среды с однородными акустическими свойствами. Между тем теневой метод применяют чаще всего в иммерсионном варианте, когда между преобразователями и объектом контроля помещают слои жидкости толщиной х а и л л- В этом случае, как показано в под-разд. 1.3, с достаточной для практики точностью следует пользоваться приведенными выше формулами, если подставить в них вместо X величину Хв + с а х а + х а)1св, где Хв — толщина изделия j3 и Са —скорости звука в изделии и иммерсионной жидкости. [c.116]

С этих позиций большое значение имеют приведенные выше результаты исследования характера структурных изменений в процессе трения скольжения методами рентгеновского анализа и измерения электросопротивления. Несмотря на то, что в первом случае исследовался слой толщиной 12 мкм, а во втором образцы толщиной 200—800 мкм, число циклов до разрушения по результатам обоих методов хорошо согласуется. [c.58]

Данные приведенные в табл. 27, получены на волокне борсик диаметром О, 07 мм. При увеличении диаметра волокна прочность композиционного материала в поперечном направлении значительно возрастает. Так, например, в работе [109] указано, что композиционные материалы, полученные методом намотки волокна борсик с диаметром 0,145 мм на алюминиевую фольгу толщиной 0,025 мм с шагом 0,182 мм и последующего нанесения плазменным методом сплавов 6061 или 2024 после сборки в пакет и диффузионной сварки в вакууме по режиму температура 490— 565° С, давление 400 кгс/мм , время выдержки 1 ч, имели прочность в поперечном направлении 28 кгс/мм . [c.135]

Никель — графитовое волокно. Композиционный материал никель — углеродное волокно получали горячим прессованием прядей графитового волокна, уложенных в одном направлении, на которые предварительно наносилось электролитическим методом никелевое покрытие толщиной 1—3 мкм [203, 204]. Для предотвращения взаимодействия волокна с никелевой матрицей на углеродное волокно наносят карбидные покрытия (патент США № 3796587, 1972 г.). В качестве примера применения карбидного покрытия на графитовом волокне может служить покрытие из карбида титана, наносимое на волокно методом его погружения в расплав, состоящий из металла-носителя, не взаимодействующего с волокном, например индия и растворенного в нем титана. Расплав содержал 99,5% индия и 0,5% титана. Для покрытия волокно погружали в такой расплав, нагретый до температуры 850° С, на 4 мин. После отмывки этого волокна в течение 15 мин в 50%-ном растворе соляной кислоты на поверхности графитового волокна оставался слой покрытия карбида титана толщиной 0,5 мкм. Режимы диффузионной сварки углеродного волокна с никелевым покрытием, приведенные в указанных выше работах, примерно одинаковы. Во всех случаях прессование осуществлялось в вакууме 2-10 —1 10 мм рт. ст. при температуре 840—1100° С, давлении 100—175 кгс/см в течение 45—60 мин. Оптимальный режим получения композиционного материала с углеродным волокном без нанесенного предварительного защитного покрытия температура 1050° С, давление 140 кгс/см и время выдержки 60 мин. Полученный по такому режиму материал, содержащий 46—55 об. % волокна Торнел-50, имел предел прочности 55—73 кгс/мм . [c.143]

Радиометрический метод. Широкое распространение в практике неразрушающих испытаний при определении плотности и толщины изделий получил радиометрический метод, основанный на законах радиоактивного распада некоторых химических элементов и взаимодействия их излучений с испытываемыми материалами. Все радиоактивные излучения (гамма, бета, альфа, нейтронов, протонов и т. д.) рассматриваются как электромагнитные волны или ядер-ные частицы. Отметим только, что для определения плотности строительных материалов щирокое распространение получили радиоактивные изотопы, приведенные в табл. 3.2. [c.95]

Значение ад (заполнение поверхности частицами) вычисляют при микроскопическом наблюдении [28], приняв определенный средний (приведенный) диаметр частиц. Пользуясь этим методом, можно сделать заключение об отсутствии соосаждения частиц или контролировать результаты химического анализа. Использование микроскопического метода оправданно при анализе КЭП на основе золота и платиновых металлов, сил -пО Крытий (см. с. 130) и покрытий с малой толщиной. [c.50]

Метод приведенных толщин. Для оценки относительной продолжительности затвердевания различных по форме тел Н И. Хворинов ввел понятие приведенной толщины R = Vq Sq, где Vo — объем охлаждаемой отливки So — поверхность ее охлаждения. Используют также понятие приведенной толщины сечения R = F/P, где F — площадь сечения Р — периметр. Отношение F/P допустимо брать в случаях протяженных элементов, например стояков коротких элементов типа шеек прибылей и питателей, у которых отсутствует отдача теплоты с торцовых сторон. [c.63]

Комплексный метод. Приведенные толщины в первом приближении отражают различия в скоростях затвердевантГя конструктивных элементов отливок и ЛПС, но не отражают некоторых теплофизических и технологических факторов, оказывающих заметное влияние на процесс затвердевания отливок, в том числе ускорение затвердевания цилиндра и сферы по сравнению с оценками по приведенным толщинам, тепловое состояние прибыли, объем питаемого узла. В формулах (3.2)—(3.8) факторы такого рода нашли частичное отражение в виде опытных численных коэффициентов и степенных зависимостей. Однако возникает задача их более строгого учета. [c.64]

Метод вписанных сфер, называемый также методом вписанных окружностей, характеризуется простотой и наглядностью. Большой круг вписанной сферы несложно изобразить на чертеже сечения отливки, в том числе на чертеже сечения, ограниченного вогнутыми поверхностями диаметр большого круга может быть определен с достаточной для практики точностью непосредственным измерением на чертеже без вычислений. Диаметр вписанной сферы дает непосредственное представление о толш инах стенки, бруса или компактного узла, в том числе образующ ихся в результате сочленения элементов. Метод позволяет учесть любые изменения в конструкции отливки и оценить размер узла с внутренними галтелями, чего нельзя сделать методом приведенных толщин. [c.69]

Вместе с тем метод вписанных сфер, в отличие от метода приведенных толщин, не учитывает влияние формы охлаждаемого тела на скорость его затвердевания пластина, брус и компактный узел, имеющие одинаковый диаметр вписанной сферы, считаются затвердевающими одновременно. Поэтому на практике может оказаться, что, несмотря на соблюдение метода вписанных сфер, преждевременно затвердевает канал питания и в отливке образуется усадочная раковина. Поясним сказанное на примере отливки достаточно широкой втулки высотой 30 мм при толщине стенки Ю мм, питаемой через цилиндрический питатель диаметром 12 мм от центрального сголка сечением 30 х 30 мм. Диаметры вписанных сфер соответственно равны отливки D l = 1 см, питателя D = 1,2 см. Стояка = 3 см. Условие (3.10) выполнено. Проверим, однако. Относительную продолжительность затвердевания методом приведенных толщин, которые для данных Сечений будут [c.69]

НОСТИ расплава, и плена образуется вновь. При скорости поток выше 20 мм/с скорость роста плены уравновешивается скоростью разрушения ее потоком. Исходя из этих соображений и припя в качестве критической плену толщиной 10 мкм, авторы нашли, что для исключения брака по плене скорость поднимающегося потока в форме должна находиться в пределах 15—60 мм/с. При литье арматуры из пленообразующего сплава авторы рекомендуют применять ЛПС типа IV — сифонный коллектор (см. рис. 3.15). ЛПС рассчитывают на соблюдение принципа направленного затвердевания по методу приведенных толщин [c.78]

Приведенный метод расчета толщины изоляции, для объектов электростанций разработан Н. М. Зеликсоном. [c.29]

В массивных стальных шкивах-маховиках изношенные стенки посадочного отверстия ремонтируют методами, приведенными выше. В чугунных и стальных шкивах легкой конструкции при достаточной толщине стенок ступиц шкива допускается расточка отверстия и установка переходной втулки, что делает возможным использование старого вала. Втулку в этом случае крепят на шпонке, штифтами или другими способами. Трещины в сварных швах стальных шкивов заваривают. Чугунные шкивы с трещинами, как правило, следует заменять новыми. Временными решениями могут быть при трещинах по ступице — горячая напрессовка кольца на ступицу (при этом надо обработать ступицу с краев и создать значительный натяг) возможна автогенная сварка или заплавка медью. Шкивы после ремонта следует отбалансировать, особенно тщательно такие, которые являются одновременно маховиками. [c.242]

Поэтому кривые из работы [24] и зависимости, полученные муар-отражательным методом, приведенные на фиг. 16, различаются своим положением относительно координатных осей. На фиг. 16 штриховой линией показаны результаты опытов Сэмпсона, сплошной линией — результаты измерений муар-от-ражательным методом, причем для зависимостей Е /Е кружками отмечены величины, полученные на образце в виде круга, квадратиками — на образце в виде квадрата. По этим графикам можно приближенно оценить жесткость О, Е и л пластины, перфорированной по треугольнику, практически во всем диапазоне относительных толщин. [c.416]

Расчет на изгиб двухлонжеронного бесстрингерного крыла (рис. 5.72) можно проводить по формулам (5.16) и (5.96), полагая в них приведенную толщину обшивки 6 = 0. Однако с целью лучшего усвоения метода, изложенного на стр. 167, приведем расчет [c.212]

В настоящее время разработаны инженерные методы расчета основных тепловых параметров — продолжительности нагрева, скорости нагрева, перепада температуры по толщине металла и т. д. Для ориентировочного определения общей продолжительности нагрева Тосщ можно пользоваться данными, приведенными в табл. 2. [c.202]

Еще большая ошибка в последнем методе допускается, когда при расчете среднелогарифмической разности температур вместо температуры теплоносителя на входе в пористый материал используется его начальная температура. Вследствие резкого повышения температуры потока в очень тонком слое охладителя у входа в пористую структуру эта ошибка в действительности может иметь место даже тогда, когда измеряют температуру теплоносителя вблизи входа в пористую стенку. В результате теплоноситель получает теплоту до входа в образец, что приводит к значительному завышению объемного внутрипорового коэффициента теплоотдачи йу- При этом величина предварительного подогрева зависит от условий эксперимента, например, от расхода теплоносителя,и очень ре> ко - от толщины образца. Для тонких пористых пластин толщиной около 1 мм с объемным тепловьщелением предварительный подогрев может составить до 0,9 всего нагрева охладителя, быстро уменьшаясь с увеличением его расхода. Если учесть, что основная часть приведенных в табл. 2.4 результатов получена для образцов толщиной менее 5 мм, то можно ожидать, что именно этот эффект и является основной причиной зависимости объемного коэффициента внутрипорового теплообмена от толщины образца в тех случаях, когда его толщина 5 включена в явном виде в критериальное уравнение теплообмена. В то же время при использовании расчетно-экспериментального метода обработки данных для широкого диапазона толщин образцов в специально поставленных экспериментах не обнаружена зависимость коэффициента объемного тегшообмена от толщины образца [ 11] [c.42]

Толщина пограничного слоя газовой фазы в окрестности горла сопла, рассчитанная по методу Бури и Грушвица [686], применительно к данному соплу составляет не более 0,025 мм, т. е. меньше толпщны слоя твердых частиц. Таким образом, профили скоростей и плотностей для высокоскоростных потоков, соответствующие условиям в окрестности горла сопла, приведенным на фиг. 8.10, имеют вид, показанный на фиг. 8.11 (для газовой фазы в горле Не = 7,5 10 ). [c.367]

Расчетная схема, приведенная на рис. 14.8, позволяет на базе станочного за((епления конического колеса с производящим плоско-вершинным колесом перейти к эквивалентному станочного зацеплению с теоретическим исходным контуром. Исходный контур, совпа-даюншй с реечным контуром, принятым в качестве базового для определения теоретических форм и размеров зубьев конических колес, регламентирован но ряду параметров (t = 20° ft =l,2 с =0,2 (1/ 0,,Ч. Однако с учетом особенностей методов нарезания зубьев эти параметры можно изменять в пределах использования стандартного инструмента. Так, например, можно допускать неравенство толщины зуба и ширины впадины по делительной прямой за счет относительного расположения соседних резцов не требуется стро ого соответствия номинального модуля резцов модулю нарезаемого колеса. Внешний модуль может быть нестандартным и даже дробным. Можно изменять угол а за счет наклона резцов. [c.391]

Наличие градиента давления во внешнем потоке, а значит, и в пограничном слое, значительно усложняет задачу расчета последнего. Но ввиду практической значимости вопроса он привлекает внимание многих исследователей, и в настоящее время разработаны разнообразные методы решения, опирающиеся на приближенные допущения и эмпирические зависимости. В последние годы получили развитие численные методы решения дифференциальных уравнений (9.3), которые дополняются выражениями турбулентных напряжений согласно одной из полуэм-пирических теорий. Для приведения полученной таким путем системы уравнений к виду, удобному для численного решения, используют безразмерные переменные. При этом в некоторых методах применяют специальные преобразования координат для создания более равномерного распределения параметров потока по толщине в принятых переменных формулируют граничные условия и систему решают на ЭВМ одним из конечно-разностных методов (например, методом сеток или прямых). [c.374]

Для решения задач(г разностным методом введем по толщине пластины равномерную сетку узлов с шагом Д= 0,005 м. Явная конечно-разностная схема (текст программы для ЭВМ приведен в Приложении 3) не позволит применить шаг по времени больше чем Дт юп —2 с, который определяется из условия устойчивости (23.18). Неявная конечно-разностная схема (текст программы для ЭВМ, реализующей метод прогопки, приведен в Приложении 4) позволяет применять шаги по времени значительно большие. [c.245]

Более совершенный метод оценки пластичности при двойникойании, основанный на дислокационной модели двойникования в ОЦК-решет-ке, приведен в работе [1371. Для ее оценки исходными микроструктур-ными данными являются среднее количество двойниковых прослоек в зерне поликристалла и усредненная толщина двойниковой прослойки, определяемая по формуле [c.65]

Примером безмоментных оболочек являются сосуды, изготовленные методом намотки. Расчет таких конструкций основан на нитяной модели материала, согласно которой внутреннее давление и силы, приложенные по краям оболочки, воспринимаются армирующими волокнами и вызывают в них только растягивающие напряжения. Такие конструкции и методы их расчета рассмотрены в работах Рида [67], Росато и Грове [6в], Шульца [75]. Современные методы расчета сосудов давления и корпусов двигателей изготовленных методом намотки [24, 42], учитывают изгиб оболочки, вызванный соответствующим характером нагружения, а также несимметрией распределения геометрических параметров или упругих свойств материала по толщине. Изгиб-ные напряжения, предсказываемые в этом случае теорией малых деформаций, могут оказаться значительными. Однако рассматриваемые оболочки обычно деформируются таким образом, что в процессе нагружения остаются безмоментными. На безмоментной теории, предусматривающей большие деформации системы, основан метод определения равновесных форм армированных оболочек. Обзор исследований, посвященных оптимизации безмоментных оболочек из композиционных материалов, приведен в работе Ву [901. [c.148]

Весь материал для исследования был получен из одной горячекованой заготовки толщиной 254 мм, изготовленной методом- вакуумно-индукционной выплавки в сочетании с вакуумно-дуговым переплавом. Из этой штамповки были нарезаны поперечные темплеты толщиной 16 мм, которые затем были отфрезерованы и подготовлены для сварки. Химический состав сплава In onel Х750 приведен в табл. 1. [c.311]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...