Результаты численных расчетов

Уравнение Ван-дер-Ваальса с качественной стороны достаточно хорошо описывает свойства реального газа, но результаты численных расчетов не всегда согласуются с экспериментальными данными. В ряде случаев эти отклонения объясняются склонностью молекул реального газа к ассоциации в отдельные группы, состоящие из двух, трех и более молекул. Ассоциация происходит вследствие несимметричности внешнего электрического поля молекул. Образовавшиеся комплексы ведут себя как самостоятельные нестабильные частицы. При столкновениях они распадаются, затем вновь объединяются уже с другими молекулами и т. д. По мере повышения температуры концентрация комплексов с большим числом молекул быстро уменьшается, а доля одиночных молекул растет. Большую склонность к ассоциации проявляют полярные молекулы водяного пара. [c.10]

Выше была определена также частота колебаний и было показано, что поправка к главному значению частоты возникает лишь во втором порядке по амплитуде г. На рис. 18 зависимость относительного изменения частоты (со —о) ° )/ю от амплитуды г сравнивается с результатами численного расчета [201 и с экспериментальными данными [21]. Асимптотическая зависимость частоты О) от амплитуды г, полученная в данном разделе, отлича- [c.62]

Результаты численного расчета полученных соотношений для значений Ке в диапазоне от 10 до 5000 и для фактора загрязненности д в пределах 1 10 иллюстрирует рис. 21.,На рисунке [c.72]

На фиг. 4.13 показано изменение локального числа Нуссельта в осевом направлении при различных содержаниях твердой фазы, полученное по результатам численных расчетов [713]. Значения чисел Рейнольдса 27 000 и 13 500 были выбраны, чтобы сопоставить результаты расчетов с экспериментальными данными [212]. Отношение удельных теплоемкостей Ср с = 1,2 соответствует случаю движения смеси частиц окиси алюминия и двуокиси кремния в воздухе при стандартных условиях (1 атм, 15,5° С). Как видно из фиг. 4.14, выполненный нами анализ подтверждает выводы работы [212] о линейной зависимости между средним числом [c.177]

Другими словами, интегральная кривая должна проходить через точку пересечения параболы (107,9) с кривой (107,10) (кривая 2 на рис. 95) эта точка — особая точка уравнения (107,8) (производная dZ/dV — OIQ). Этим условием и определяется значение показателя автомодельности а приведем два значения, получающиеся в результате численных расчетов [c.566]

Результаты численного расчета, выполненные на ЭВМ для нескольких углов ориентации исходного разреза, представлены [c.202]

На рис. 2.3.2 представлены результаты численного расчета безразмерной температуры струи на различных расстояниях от начала входа струи. При Г = 0 [c.67]

Обобщая результаты численных расчетов, было получено [c.94]

Как следует из результатов численных расчетов (табл. 6.3), /" (0) = 0,4696, и формула для определения коэффициента трения принимает впд [c.292]

Одним из первых использовал теорию подобия О. Рейнольдс, который получил обобщенную формулу для оценки коэффициентов гидравлического сопротивления, пригодную для различных жидкостей. К исследованию процессов теплообмена теория подобия была впервые применена Нуссельтом в 1915 г. Теория подобия широко используется теперь для обобщения опытных данных и результатов численных расчетов по теплоотдаче. [c.243]

Для теплоотдачи вблизи передней критической точки при вдувании газов различной природы в воздух и в азот обобщение результатов численных расчетов позволило получить [c.420]

Банк данных состоит из пяти частей результатов численных и физических экспериментов библиографических справок программ для выдачи на печать результатов численных расчетов и экспериментов и библиографических справок каталога результатов численных расчетов, физических экспериментов и библиографических справок оперативного поля. Все эти части разбиты на разделы, соответствующие разделам в частях библиотеки задач и базисных модулей. В оперативном поле банка данных по разделам содержатся поля начальных данных и таблицы, необходимые для проведения расчетов задач данного раздела. [c.216]

На рис. III.7 приведены результаты численных расчетов по формулам (III.2.39), (III.2.40) относительных коэффициентов [c.127]

На рис. V.5.—V.9 приведены результаты численных расчетов по предлагаемой выше теории для диска, имеющего радиус С [c.194]

Рис. V. 13. Результаты численных расчетов.

Основное уравнение (28.9) может быть использовано также для решения задачи о развитии рассматриваемых трещин вплоть до полного разрушения при любом пути нагружения и, в частности, прп циклической нагрузке, если пренебречь влиянием остаточных напряжений, как это принималось ранее [123, 247]. Рост трещины при этом происходит на каждом этапе нагружения, а при разгрузке длина трещины остается постоянной. На рис. 28.3 приведены результаты численных расчетов для одного случая циклического нагружения. Наличие достаточно густой [c.243]

Результаты численных расчетов этого интеграла при v = 0,25 показаны на рис. 52.4. [c.417]

Уравнение Ван-дер-Ваальса с качественной стороны достаточно хорошо описывает свойства реального газа, но результаты численных расчетов не всегда согласуются с экспериментальными данными. В ряде случаев эти отклонения объясняются склонностью молекул реального газа к ассоциации в отдельные группы, состоящие из двух, трех и более молекул. Ассо- [c.10]

Исследована задача о напряженно-деформированном состоянии наращиваемого вязкоупругого клина, конечной полосы, полого шара, задача о наращивании вязкоупругого полого цилиндра, находящегося под действием внутреннего давления и подверженного неоднородному старению, а также задача о наращивании вязкоупругого цилиндра при сжатии и кручении. Приводится постановка и решение двух характерных задач нелинейной теории ползучести для неоднородно-стареющих тел с изменяющейся гра ницей. Для каждой из этих задач установлены определяющие уравнения, даны методы их решения и проанализированы результаты численных расчетов. , [c.9]

В этой главе вопрос определения напряженно-деформированного состояния исследован в задаче дискретного и непрерывного наращивания призматического тела, в задаче о наращивании клина, полосы и шара, а также в задаче о кручении наращиваемого вязкоупругого цилиндра. Наряду с этим дается постановка и решение двух характерных задач нелинейной теории ползучести для наращиваемых тел. В каждой из этих задач установлены определяющие уравнения, приведен метод их решения и сформулированы результаты численных расчетов. [c.78]

В этом параграфе рассмотрена задача о выборе формы стержня минимального объема, при которой нормальные напряжения в арматуре и основном материале не превосходят заданных значений. Установлены соотношения, определяющие оптимальную форму. Изучена зависимость оптимальной формы от величины изгибающего момента и функции, характеризующей неоднородность старения. Приведены результаты численных расчетов [133]. [c.181]

В этом параграфе рассмотрена задача о цилиндре, усиленном многослойной обмоткой из высокопрочной проволоки или ленты. Ищется закон предварительного натяжения различных слоев из условия равенства напряжений во всех слоях после окончания навивки. Установлено интегральное уравнение типа. Вольтерра, определяющее оптимальный закон предварительного натяжения. Приведены результаты численных расчетов [24]. [c.216]

Результаты численных расчетов по формуле (1.31) при различных значениях параметра представлены в табл. 3.1 и на рис. 3.34. [c.42]

Результаты численных расчетов г1о этой формуле для различных значений параметра к (от 0,1 до 100) и различных приведенных толщин пленки электролита D =d/a (от 0,1 до 1) даны в табл. 1.28. Там же приведены приближенные данные о распределении потенциала, полученные рассматриваемым методом. Сопоставление точных и приближенных результатов показывает, что даже в случае, когда толщина слоя среды сравнима с размерами полосового электрода (D 1), погрешность приближенного расчета не превышает нескольких процентов. В остальных случаях (при D< 1) эта погрешность пренебрежимо мала. [c.68]

Формулы для расчета распределения потенциала и тока при контактной коррозии металлов приведены в табл. 3.1, где указаны также номера рисунков и таблиц, содержащих результаты численных расчетов для конкретных систем. [c.125]

Формулы для расчета распределения потенциала и тока по поверхности контактирующих металлов, покрытых тонким слоем электролита, приведены в табл. 3.17, где указаны также номера рисунков и таблиц, содержащих результаты численных расчетов для наиболее типичных случаев. [c.184]

Упрощенные расчетные модели коррозионных язв на различных стадиях их развития представлены в табл. 3.20, где указаны также номера рисунков и таблиц, содержащих результаты численных расчетов распределения тока для случая линейной поляризации поверхности язв . [c.187]

Материалы для расчета распределения потенциала и тока при протекторной защите металлов приведены в табл. 4.1, где указаны также номера рисунков и таблиц, содержащих результаты численных расчетов длн наиболее типичных значений параметров рассматриваемых систем. [c.197]

Материалы, необходимые для определения потенциала и плотности тока при катодной защите металлов, представлены в табл. 4.2, где указаны также номера рисунков и таблиц, содержащих результаты численных расчетов для наиболее типичных случаев. [c.199]

Результаты численного расчета (/(Л) при различных значениях параметра Н приведены в табл. 4.3. [c.201]

Из соотношения (2. 7. 16) следует, что пузырек газа, свободно всп.лываюш ий в жидкости, имеет форму сплюш енного эллипсоида, малая ось которого параллельна направлению скорости однородного потока жидкости. При увеличении значений Ке, Уе слагаемые в правой части (2. 7. 16), содержаш,ие в качестве множителя (Т ), начинают вносить заметный вклад в деформацию пу.зырька. Пузырек будет принимать форму сферического п.ли эллипсоидального колпачка (см. разд. 2.1). Эти результаты находятся в хорошем согласии с результатами численного расчета формы свободно всплываюш,его в жидкости пузырька газа при различных значениях Ке, Уе [23]. [c.68]

Проведенное в работе [%] сравнение результатов численного расчета числа Mj, методом характеристик о результатами расчетов по формуле (2) показало, как и следовало ожидать, их хорошее соответствие на оси симметрии струи. Расхождение результатов расчетов наблюдалось о удалением от оси, особенно существенное в приосевой зоне вйлизи среза сопла. Это расхождение было предложено уменьшить, домножив выражение. 2) на подобранный эмпирическим путем коэффициент, равный (га5в) . [c.39]

На основании анализа результатов численных расчетов сверхзвуковых нерасчетных струй ранее в литературе были предложены аппроксяма-ционные формулы для плотности [c.39]

Для сжимаемого газа при линейной зависимости коэффициента вязкости от температуры (о] = 1) приближенные значения напряжения трения и толщины потери импульса не будут зависеть от числа Мо в полном соответствии с результатами численных расчетов, основанных на использовании дифферепци-20 [c.307]

В работе J. Егктап et al (1967), исходя из сопоставлепия экснерпментальных данных но амплитудам упругих волн разгрузки и затуханию ударных волн р 1 —10 ГПа) о результатами численных расчетов, были подобраны законы упрочнения [c.252]

Результаты численного расчета безразмерной величины K/q Vn в зависимости от со//а представлены на рис. 32 для q(Q) = q onst. [c.361]

Результаты численных расчетов, выполненные в работе [341], моншо разделить на три части влияние на К формы заплаты, упругости заклепок и коэффициента жесткости элементов, на которые разбивается заплата. На рис. 21.2 показано изменение коэффициента интенсивности напряжений в функции отношения длины трещины Z к ширине заплаты Ъ для трех размеров заплаты (отношение высоты Н к ширине Ъ равно 0,6, 1 и 2). Заплата имеет относительную жесткость S — tE/tsEa равную единицу, а заклепки жесткие it Е 4 Ез — толщина и модуль упругости пластины и заплаты). Видно, что коэффициент интенсивности напряжений сначала (по мере увеличения длины трещины) уменьшается, пока вершины трещины не достигнут края заплаты. Когда вершины трещины находятся под заплатой, коэффициент интенсивности напряжений также уменьшается с уменьшением размера ааплаты. Когда же трещина выходит за пределы запла- [c.170]

Результаты численного расчета безразмерной величины К/ д Уп1) в зависимости от (dI/ i представлены на рис. 54.1 для 9 Ч0) = = onst. Полученный результат подтверждается в работе [403] для моментов времени, соответствующих отрагкенной от трещины гармонической волне (рассматривалась задача о падении из бесконечности на трещину гармонической волны). [c.432]

Из уравнений (5.21) определяется предельный радиус поверхности (Д, р), при котором на оси канала еще не образуются обратные течешхя (F = 0, ш = 0), Результаты численного расчета этой величины представлены на рис. 5.11, откуда следует, что при сильной начальной закрутке поток становится чувствительным даже к незначительным изменениям радиуса поверхности (Д 1 при = 1,916). [c.111]

Результаты численного расчета L/iX) при различных зна-чейиях параметра С приведены в табл. 4.4. [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...