Зона деформации вторичная

Зона деформации вторичная 96, 100 [c.339]

Таким образом, низкая прочность и существование хрупкого разрушения сухой каменной соли в интервале температур от 4 20 до —100° С обусловлены наличием ослабляющего действия поверхностных дефектов первичных, существующих до опыта на поверхности кристалла и раскрывающихся в процессе растяжения, и вторичных, возникающих в процессе растяжения за счет пластической деформации в местах сопряжения зон деформации с поверхностью кристалла. Мы полагаем, что высокая пластичность и прочность каменной соли в воде не есть результат изменения механических свойств кристалла из-за изменения окружающей среды, но есть результат устранения (растворения) вредного влияния искажений, как первичных, так и вторичных, возникающих в процессе растяжения. С устранением искажений, приводящих к разрыву, открывается возможность приложить к кристаллу большие напряжения, а как следствие этого реализовать на опыте больший участок диаграммы растяжения. Изменение пластичности с температурой (диаграммы растяжения) приводит к изменению характера действия воды. В области низких температур воздействие воды проявляется в небольшом повышении величины хрупкой прочности, обнаруженной в работе [5] в области комнатных тем- [c.40]

Если бы между передней поверхностью инструмента и контактной поверхностью стружки отсутствовало трение, то на этом деформирование зерен срезаемого слоя закончилось. Так как между указанными поверхностями всегда имеется трение, то зерна материала, находящиеся в непосредственной близости от контактной поверхности стружки, продолжают деформироваться и после выхода их из зоны первичной деформации. Так возникает зона II вторичной деформации, ограниченная передней поверхностью и линией СО. Ширина ОВ зоны вторичной деформации приблизительно равна половине ширины площадки кон-(2 [c.95]

Эта модель [207, 208] основывается на допущении, согласно которому разрушение контролируется деформацией. Полагается, что трещина впереди подразделяется на некоторое количество вторичных микротрещин с размером dr разрушение происходит в отсутствие среды по достижении критической деформации вс внутри каждой зоны. Принимая, что поведение зоны пластической деформации при растяжении у вершины трещины вплоть до расстояния йт описывается на основе теории упругости, критерий разрушения может быть записан следующим образом [c.391]

Особенность деформирования в зоне концентрации напряжений заключается в том, что при неоднородном напряженном состоянии на этапе разгрузки здесь возможно появление вторичных пластических деформаций и уменьшение внутреннего давления в конструктивном элементе до нуля сопровождается разгрузкой (прямая АА на рис. 1.5, в), возникновением напряжений обратного знака и неупругих деформаций (прямая А В). При проявлении реологических эффек-, тов происходит накопление деформаций ползучести (кривая деформирования соответствует участку А В ). При последующем увеличении давления характер деформирования сохраняется (кривая В С), причем мгновенные и изохронные диаграммы деформирования в общем случае зависят от числа циклов и времени. [c.9]

Исследования в области механики контактных взаимодействий, химических и диссипативных процессов в поверхностных и приповерхностных слоях трущихся материалов показывают, что материал в указанных зонах в процессе трения резко изменяет свое физическое состояние, меняя механизм контактного взаимодействия. Происходят существенные изменения в суб- и микроструктуре приповерхностных микрообъемов. Изучение кинетики структурных, фазовых и диффузионных превращений, прочностных и деформационных свойств активных микрообъемов поверхности, элементарных актов деформации и разрушения, поиск численных критериев оптимального структурного состояния, оценок качества поверхности должны быть фундаментальной основой в поисках материалов и сред износостойких сопряжений. В настоящее время исследованы закономерности распределения пластической деформации по глубине поверхностных слоев металлических материалов, кинетика формирования вторичной структуры, процессы упрочнения, разупрочнения, рекристаллизации, фазовые переходы, которые, в свою очередь, зависят от внешних механических воздействий, состава, свойств трущихся материалов и окружающей среды. Важное значение в физике поверхностной прочности имеет определение связи интенсивности поверхностного разрушения при трении и величины развивающейся пластической деформации. Сложность указанной проблемы заключается в двойственности природы носителей пластической деформации. Дислокации, дисклинации и другие дефекты структуры являются концентраторами напряжений, очагами микроразрушения. В то же время движение дефектов (релаксационная микропластичность) приводит к снижению уровня напряжений концентратора, следовательно, замедляет процесс разрушения. Условия деформации при трении поверхностных слоев будут определять преобладание одного из указанных механизмов, от которого будет зависеть интенсивность поверхностного разрушения. Межатомный масштаб связан с характерным сдвигом, производимым элементарными носителями пластической деформации (дислокациями). В легированных металлических системах величина межатомного расстоя- [c.195]

Наибольшую опасность при циклических нагревах представляет появление вторичных пластических деформаций, могущих привести к преждевременному разрушению конструкции вследствие термической усталости. Наиболее вероятно возникновение очагов разрушения в зоне сплавления перлитной или хромистой стали с аустенитным швом, в которой возможно появление пластических деформаций и напряжения в которой меняют свой знак. Поэтому принятие мер для устранения переходных прослоек, ослабляющих зону сплавления, является непременным условием повышения работоспособности сварных соединений. [c.49]

Исследования показали, что изотермическая выдержка образцов при 700° С и контактной нагрузке приводит к выделению вторичных фаз по всему объему образца, главным образом по границам зерен, однако наличие вторичных фаз наиболее выражено в приповерхностных слоях. Вторичные фазы в зоне мостиков схватывания более крупные. Более интенсивное выделение в них вторичных фаз может происходить за счет большей пластической деформации и больших скоростей диффузионных процессов. [c.71]

Использование ультразвуковых колебаний оказалось эффективным и при обычных способах механической обработки (точении, фрезеровании и др.). Наложение ультразвуковых колебаний малых амплитуд (2. .. 5 мкм) на режущий инструмент (например, резец) в направлении главного движения резания существенно изменяет характер стружкообразования. Значительно снижается зона первичной и вторичной деформации срезаемого слоя металла, уменьшаются глубина и степень наклепа обработанной поверхности. Ультразвуковые колебания почти полностью устраняют процессы наростообразования. Все это приводит к улучшению условий резания, снижению сил трения и повышению качества поверхностного слоя. [c.454]

Свойства поверхностного слоя формируются под действием пластической деформации и нагрева обрабатываемого металла в процессе резания (см. рис. 31.1, а). В зоне опережающего упрочнения перед режущей кромкой инструмента ЬОМ в результате первичной пластической деформации происходит наклеп металла. В результате трения и вторичной деформации при контактировании с задней поверхностью (С в зоне ОРТ) инструмента материал испытывает деформации растяжения в тонком поверхностном слое, при этом наклеп металла возрастает до -15%. Сопутствующий нагрев деформированного металла до температур (0,2—0,3) Тпл вызывает возврат, а до температур выше 0,4 Гпл — рекристаллизацию с разупрочнением упрочненного слоя. Особенно существенное влияние оказывает нагрев при Скоростной лезвийной обработке и шлифовании. Нагрев создает предпосылки для процессов взаимной диффузии обрабатываемого и инструментального материалов и химического взаимодействия с элементами смазочно-охлаждающих веществ. [c.569]

F Пиковое напряжение Определяется приращением напряжения, возникающим в зоне концентрации деформаций, например, у надреза, суммируется с первичным и вторичным напряжениями. При термической усталости определяется как термическое напряжение [c.37]

При анализе переходного излучения в электродинамике и акустике основной интерес представляет поле излучения в дальней зоне и проблема расходимости в точке нахождения излучателя, связанная с разрывом размерности (излучатель - точечный, среда - трехмерная), играет вторичную роль. В механике это не так. Первостепенную важность представляет информация о динамических процессах, происходящих вблизи излучателя. Вследствие этого модель упругой системы и движущегося объекта, представляющая практический интерес, должна давать конечное поле деформаций вблизи движущегося объекта. Чтобы удовлетворить данному требованию при анализе двумерных систем можно пойти двумя путями 1) считать движущийся объект не точечным (обычный для физики путь) 2) учесть изгибную жесткость упругой системы и описывать колебания упругой системы уравнениями четвертого порядка по про странственным переменным. Воспользуемся вторым путем, являющимся естественным для механики, так как изгибная жесткость присуща в той или иной мере всем упругим направляющим. [c.283]

На опускном 6-метровом участке вертикального компенсатора на расстоянии около 1,5 м от нижнего участка осевой линии паропровода выявлен неполный разрыв трубы. Поверхность разрушения этого разрыва образована двумя зонами хрупкой с кристаллическим строением протяженностью 350 мм и вязкой, возникшей в результате среза стенки трубы. Анализ картины шевронного рельефа показывает, что очаг зарождения хрупкой трещины расположен на границе с зоной среза. Разрушение началось с внешней стороны трубы (по отношению к ближайшему колену с внешней его стороны). Подобное строение неполного разрыва паропровода указывает на вторичный характер разрыва трубы. В противном случае при хрупком разрушении трубы (следы пластической деформации у кромки хрупкого излома отсутствуют) ее фрагменты были бы разбросаны на значительное расстояние. [c.43]

Выявленные закономерности могут быть объяснены следующим образом. Нагружение сопровождается образованием переднего фронта усталостной бороздки, что аналогично образованию зоны вытягивания при перегрузке. Притупление вершины трещины вследствие пластической деформации металла заканчивается при достижении максимальной нагрузки цикла. Далее на начальной стадии нисходящей ветви уменьшения нагрузки впереди притупленной вершины трещины образуются дислокационные трещины. Последующее уменьшение нагрузки приводит к образованию вторичных бороздок вследствие ротационной [c.211]

Деформированное состояние металла, перешедшего в стружку, может являться следствием наложения на деформацию простого сдвига (сдвиг в переходной пластически деформируемой зоне) неоднородной деформации двухосного сжатия (чистого сдвига) и вторичной неоднородной сдвиговой деформации параллельно передней грани инструмента. Неоднородные компоненты деформации обусловливают появление в различных горизонтах сечения стружки разницы в скоростях движения. Обычно ускорение движения вследствие деформации сжатия (или удлинения параллельно передней поверхности) преобладает, и стружка по выходе из контакта завивается. Вторичная сдвиговая деформация стружки уменьшает завивание, а если сила трения на передней поверхности сильно возрастает, то вследствие этого усиление вторичной сдвиговой деформации приводит к увеличению радиуса завивания стружки— к ее выпрямлению. [c.21]

По данным практически всех исследователей, при резании в естественной воздушной среде трение на поверхности контакта стружки с инструментом неоднородное (гетерогенное). Наиболее признанными являются двухзонная и трехзонная модели. Согласно двухзонной модели (рис. 5, а) [19] на контактной поверхности различают зону пластического контакта (проходя эту зону, стружка претерпевает вторичную деформацию, что соответствует появлению и формированию продольной текстуры) зону упругого контакта. Протяженность зоны пластического контакта 0,4—0,5 общей длины контакта. На изменение этого соотношения по мере износа инструмента обычно не указывают. [c.26]

Используют также метод, основанный на деформации покрытия в зонах отслоения вследствие расширения воздуха при повыщенных температурах [208]. Этот метод является более эффективным, но он пригоден лишь для аппаратов, работающих под давлением. Герметически закрытый аппарат нагревают изнутри горячим теплоносителем с температурой 200—260 °С. Например, в аппарат подают острый пар под давлением с температурой 200—260 °С до момента установления в аппарате термического давления. Затем быстро отключают пар, что вызывает резкий спад давления вследствие конденсации пара. После этого в аппарат подают воздух и охлаждают. Дефектные места определяют визуально. Если после первого испытания места вздутий отсутствуют, проводят второе испытание. Покрытие принимается, как имеющее 100%-ное сцепление, если после вторичного испытания будут также отсутствовать места вздутий. При наличии вздутий свинец в дефектном месте вырубают и поверхность вновь освинцовывается. [c.280]

При выполнении определенных условий переменные нагружения вызывают появление в теле зон вторичных (реверсивных) пластических деформаций. [c.136]

Рис. 3.38. Пластические области и зоны вторичных пластических деформаций ( и Р) при растяжении-сжатии пластины с круговым отверстием

OLM, F0, Су, Ф — зоны главных и вторичных деформаций, длина контакта по-передней поверхности, угол сдвига при резании инструментом без покрытия ОиМ, F O, y. Ф — зоны главных и вторичных деформаций, длина контакта-по передней поверхности, угол сдвига при резании инструментом с покрытием [c.93]

Анализ микрофотографий контактных зон, а также оценка границ зон главных и вторичных (контактных) деформаций позволили установить основные закономерности влияния состава покрытия на пластические деформации и контактные характеристики процесса резания. [c.95]

На рис.4.3 6 приведена ми1фоструктура зоны деформации и ПС при обработке со скоростью резания Г=17 м/мин, на которой хорошо виден нарост, а также металл, уходящий со стружкой и в ПС. Перемещаясь относительно округленной вершины нароста, этот металл претерпевает значительную деформацию сжатия. После подхода к задней поверхности нароста металл отрьшается от тела нароста, контактирует с его задней частью и подвергается вторичной деформации растяжения в направлении резания. При такой схеме деформации металла по глубине ПС должны формироваться два участка с напряжениями разного знака. В тонком верхнем слое должны возникать остаточные напряжения сжатия, а под ним - напряжения растяжения. Эпюры остаточных напряжений подтверждают эти выводы. [c.161]

Использованные модельные представления в основных чертах не противоречат отмеченным закономерностям. Так, основная особенность строения усталостных изломов — наличие вторичных микротрещин, — как видно, вытекает из принятых представлений (см. подраздел 2.3.2, рис. 2.29). Анализ НДС у вершины трещины показал, что с ростом АК значительно увеличивается размах деформаций и весьма незначительно — максимальные напряжения Отах- Такая ситуация приводит к увеличению критической длины микротрещины If с повышением А/С [см. (2.105)] и, следовательно, к уменьшению области нестабильного роста микротрещин — зоны микроскола, равной d—If (d —диаметр фрагмента субструктуры). В пределе при If = d область микроскола становится равной нулю, что может быть интерпретировано как переход к чисто усталостному излому. [c.221]

Детали, закаленные на мартенсит, упрочняют обработкой на белый слой точением твердосплавными резцами с большим отрицательным передним углом (до 45°) без смазочно-охлаждающих жидкостей при скорости резания 60 — 80 м/мин. Поверхностный слой при этом подвергается своего рода термомеханической обработке, представляющей собой совмещение процессов высокотемпературной деформации и вторичной закалки. На поверхности образуется светлая нетравящаяся корка толщиной 0,1—0,2 мм, обладающая высокой твердостью НУ 1000—1300 При исходной твердости материала НУ 600—700) и состоящая из мелкозернистого (размер зерна 0,05—0,1 мкм) тонкоигольчатого мартенсита втюричной закалки с высокодисперсными карбидными включениями. В зоне белого слоя возникают чрезвычайно высокие сжимающие напряжения (до 500 кгс/мм ), обусловливающие резкое повыщение циклической прочности. Усталостно-коррозионная стойкость повышается примерно в 10 раз п6 сравнению с исходной. Хорошие результаты получаются только йрн условии сплошности белого слоя. В противном случае на участках разрыва слоя возникают скачки напряжений, снижаюНтие циклическую прочность. Чистовую обработку белого слоя производят микрошлифованием, полированием и суперфинишированием. [c.323]

При традиционном описании процесса пластической деформации исходят из того, что существующие в кристаллах системы скольжения позволяют обеспечить его формирование без разрушения сплошности. В.Е. Паниным и др. [11] было доказано, что пластическое течение происходит одновременно на нескольких уровнях, причем трансляция на одном уровне обязательно сопровождается поворотом на более высоком уровне, и наоборот. Принципиально важным в этом подходе является то, что любое нарушение структуры кристалла при подводе к нему внешней энергии рассматривается с позиции самоорганизации локальных структур, обусловленной энтропийными эффектами. Вторичные структуры, формирующиеся в деформируемом кристалле при достижении необходимого уровня возбуждения, представляют совокупность локальных структур - от дефектов типа точечных или линейных до аморфного состояния, возникающего при высокой плотности дефектов. Таким образом, при анализе пластической деформации кристаллов необходимо учитывать кооперативное взаимодействие трансляции, ответственной за изменение формы (дисторсии), и ротации, ответственной за изменение объема (дилатации). При этом важную роль в распространении скольжения играют границы зерен. Эволюция скольжения включает образование полос скольжения на начальных этапах пластической деформации, которые потом трансформируются в полосы микроскопического сдвига, что приводит к возникновению зоны локализованной макропластической деформации, проходящей через весь объем. Переход от одного масштабного уровня (микрополосы) к другому (макротюлосы) являет собой неустойчивость пластической деформации, предопределяющую шейко-образование. Он характеризуется тем, что шменяются элементарные носители деформации - дислокации сменяются дисклинациями. Дисклинации являются более энергоемкими дефектами, чем дислокации, что позволяет системе про- [c.241]

Приведенные на рис. 7.19 результаты исследований подтверждают эффективность комбинированной модификации, и, как следует из представленных зависимостей, наиболыиий эффект повьппения стойкости твердосплавного инструмента достигается в области высоких скоростей резания, т.е. в условиях активизации адгезионных и диффузионных процессов при изнашивании инструментального сплава. Комбинированная модификация твердосплавного инструментального материала, как показали исследования процесса резания, приводит к уменьшению зоны вторичных деформаций, что является следствием снижения степени адгезионного взаимодействия с обрабатываемым материалом. В результате этого снижается уровень значений составляющей силы резания отражающей характер трения в процессе трибомеханического взаимодействия. Изнашивание модифицированного инструментального материала характеризуется повышенной сопротивляе- [c.227]

Отдельные статические и усталостные испытания были проведены Отделением испытаний лаборатории динамики полета на базе ВВС США Райт-Петтерсон. При статических испытаниях деталь выдержала восемь циклов нагружения до максимальной нагрузки, часть из них при температуре 176 °С. Разрушение при статических испытаниях произошло при нагрузке, составляющей 123,5% критической расчетной для температуры 176° С. Исследования показали, что первая стадия разрушения началась при нагрузке, составляющей 105% максимальной расчетной, в прокладке под болт внешнего обшивочного листа, работающего на сжатие и располон енного над передней средней нервюрой в зоне высокой концентрации напряжений. Последующий сдвиг болтами привел к разрушению наконечников лонжеронов вследствие поперечного изгиба, затем последовало интенсивное вторичное разрушение обшивок и лонжеронов. Все деформации оставались [c.148]

Измерение микротвердости и микроструктуры в де-формированном поверхностном слое образца показало резкую неравномерность ее распределения и различную степень пластической деформации. Формирование структуры рабочего слоя в процессе удара определяется исходной структурой материала, продолжительностью времени контакта, контактной температурой, скоростью приложения нагрузки. При и = 3,2 м/с и W== ,2 Дж максимальная микротвердость на поверхности удара составляет 12 000 МПа, минимальная — 4200 МПа. Измерение микротвердости по поверхности и по глубине образца после удара показало, что распределение микротвердости в зоне удара неравномерное. Неравномерно распределяется и температурное поле. Динамический характер пластического деформирования, во время которого теплообмен в зоне контакта практически отсутствует, вызывает на пятнах фактической площади контакта мгновенные скачки температуры, т. е. температурные вспышки, величина которых при тяжелых режимах намного превышает среднкно температуру. Несмотря на то, что глубина действия температурных вспышек при ударе локализуется в слое толщиной несколько микрометров, они способствуют структурным превращениям и изменению микротвердости. В некоторых случаях удалось наблюдать полоски вторичной закалки. Их микротвердость составила 12 880 МПа. Микротвердость подстилающего слоя на расстоянии 0,01 мм от поверхности меньше мик-ротвердости металлической основы и составляет 3300 МПа, что соответствует приблизительно температуре 400 500° С. Следовательно, при единичном ударе в зоне контакта в отдельных микрообъемах возникают температурные скачки, упрочняющие эти участки. Под ними и вблизи них находятся участки, микротвердость которых ниже исходной, а температура достигает лишь температуры отпуска. Наблюдаемые температурные изменения связаны с изменениями структуры и прочностных свойств соударяющихся материалов. [c.146]

Характеристики вязкости смазки и температура ее десорбции определяют закономерности износа в зоне контакта. При этом смазочная среда предохраняет поверхности трения от непосредственного контакта. При добавлении в смазку химически активных веществ (сера и фосфоросодержащие вещества) процессы периодического разрушения и восстановления окис-ной пленки заменяются процессом образования и периодического разрушения пленок другого химического состава, структура и свойства которых зависят от компонентов химически активных добавок и могут изменяться в весьма широких пределах.. Износ при, ,этом остается механико-химическим, т. е. связанным с пластической деформацией, образованием и разрушением вторичных защитных структур на основе взаимодействия металла с химически активными добавками, но по интенсивности может изменяться как в сторону уменьшения, так и увеличения. Стойкость против задира резко увеличивается. Тонкие слои антифрикционных металлов на телах качения защищают поверхность стали от взаимодействия с кислородом воздуха, Т. е. играют роль смазочной среды. Поэтому покрытие рабочих поверхностей подшипников качения тонким слоем антифрикционных металлов предотвращает интенсивное окисление поверхностей трения и снижает скорость окислительного износа. Тонкие пленки увеличивают также площади фактического контакта при соприкосновении тел качения, [c.105]

Полученные зависимости можно объяснить следующим образом. При одной и той же длине исходной усталостной трещины, выращенной при различных напряжениях оь размер поврежденной зоны (зоны пластической деформации) у вершины такой трещины тем больше, чем выше напряженке Оь При одном и том же уровне вторичных напряжений ог трещина распространяется тем легче, чем больше зона пластической деформации у вершины исходной трещины. При этом выход треи1,ины из этой поврежденной зоны в неповрежденную затруднен, а для некоторого уровня вторичных напряжений не-возмо кен. Отсюда получается зависимость длины 1 нераспро-страняющейся усталостной трещины от амплитуды цикла напряжений О] выращивания исходной трещины. [c.118]

Сбросы в ходе разрушения возникают вследствие переброса г.чав-ной трещины на другие поверхности путем срезов или разрушения мостиков, разделяющих эти трещины (рие. 5, а). Нарушение хода связано также с диеторсиями, имеющими место на поверхности образца вблизи фронта трещины (рие. 5, б). Развитие трещины сопровождается появлением боковых утяжек (рис. 5, б). Вторичные трещины возникают не только от главной трещины, они рассеяны (подобно островам) вблизи трещины и создают решетку трещин с различной ориентацией (рие. 5, г). С этим очень сложным развитием разрушения связаны пластические деформации такого же характера. Величина пластической зоны также изменяется скачкообразно по длине [c.191]

При испытании масел на режиме заедания наблюдаются структурные превращения поверхностных слоев лунок износа с образованием зон отпуска и белых слаботравящихся зон повышенной твердости, которые, по мнению одних авторов, являются результатом вторичной закалки под действием температур трения выше критической точки и пластической деформации металла [7, 10], по мнению других результатов окисления в процессе трения [11], по мнению третьих результатов науглероживания и другого химического взаимодействия со смазкой [3]. [c.168]

АЭС с реактором EBR-II. Отличительной особенностью теплообменника реактора ЕВН-П по сравнению с теплообменником АЭС Энрико Ферми является то, что он погружен в натрий первого контура. Натрий первого контура поступает из активной зоны в верхнюю часть межтрубного пространства теплообменника (рис. 3.25). Из распределительной камеры через перфорированный лист теплоноситель, равномерно распределяясь, продольным током опускается в трубный пучок. Выход натрия осуществляется также через перфорированный лист по всему периметру теплообменника. На выходе первичный натрий смешивается с натрием, в который погружены как сама зона, так и теплообменник. Вторичный натрий равномерно распределяется по трубам в нижнем коллекторе плавающего типа при помощи направляющих устройств (половины торов). Ko пeн aция тепловых деформаций осуществляется за счет подвижности нижнего коллектора и сильфонов, установленных на опускной трубе. Для предотвращения тепловых ударов трубные доски теплообменника имеют тепловую изоляцию [12]. [c.98]

На электровысадочной машине на набор материала на конце заготовки может расходоваться значительный объем металла, занимающий по длине заготовки несколько десятков диаметров. Во многих случаях электровысадка применяется как предварительная операция перед горячей штамповкой, которой придается окончательная форма набранному объему металла. Существо этого метода иллюстрируется схемами, показанными на рис. 8. На схеме (рис. 8, а) низковольтный ток вторичной обмотки трансформатора 1 нагревает часть заготовки 4 между скользящим зажимом 3 и опорой 5. Усилие Р, приложенное к торцу заготовки, деформирует заготовку в наиболее нагретом месте, при этом происходит утолщение концевой части прутка или трубы. Скользящий контакт 2 установлен неподвижно относительно опоры, а заготовка по мере набора материала на конце пропускается через него, и, таким образом, в зону нагрева и в очаг деформаций поступают непрерывно все новые участки заготовки. [c.220]

Расширение трещины за счет окисления ее поверхности главным образом зависит от состава окислов и защитных свойств окис-ных пленок. Интенсивное расширение трещин, образование пит-тингов (похожих на коррозионные) начинается при относительно высоких температурах, поэтому можно полагать, что этот процесс регламентируется в значительной степени коррозионной стойкостью материала. Быстрое притупление трещины снижает первичную концентрацию напряжений. Дальнейшее развитие трещины происходит при возникновении микронадрывов в зоне вторичной концентрации пластической деформации, чеще всего в устье первичной полости. [c.133]

На выпуклой стороне стержня для фignгв < о возможно возникновение зоны первичных тгибо вторичных пластичесгагх деформаций от растяжения с границей Zз, определяемой из условия [c.499]

Аномально высокая интенсивность вторичной электронной лиссии, что свидетельствует о сильной искаженности структуры )ны. Как следствие, нд поверхностных картинах деформации, по- гченных в сканирующем электронном микроскопе, данная зона эформации контрастно выделяется на фоне обычной сдвиговой зформации (фото 1, 3, в). [c.21]

Инструмент с заторможенными в его впадинах частицами обрабатываемого металла представляет собой одно из трущихся тел. Другое тело — стружка. Все ее точки только что пересекли переходную пластически деформированную зону, где подверглись первичной пластической деформации. На участке с заполненными впадинами возникает область весьма плотного контакта с высокой адгезионной активностью однородных поверхностей контртел. Сила сцепления между опорной поверхностью стружки и инструмента (будем называть эту поверхность нулевым горизонтом) на участке плотного контакта может оказаться больше, чем сопротивление пластическому течению в слое, лежащем над нулевым горизонтом, что и наблюдается практически весьма часто. Поэтому частицы стружки здесь затормаживаются, и основной ее объем перемещается в продольном направлении за счет сдвигов внутри стружки, т. е. за счет вторичной пластической деформации металла. Последняя сопровождается дальнейшим упрочнением деформируемых слоев [2, сб. 1, с. 188—195] вплоть до того момента, когда сопротивление сдвиговым деформациям в толще стружки сравняется или с силой схватывания опорной поверхности стружки с инструментом в области плотного контакта или с сопротивлением сдвигу в сечении струл<ки над нулевым горизонтом. После этого стружка в целом будет перемещаться относительно передней грани инструмента. Скорость перемещения выше лежащих слоев в результате дополни-те.льных гдттгпкых дефппмяиин будет большей- причем она возрастает по мере удаления от нулевого горизонта до того слоя стружки, где сдвиги закончились. [c.20]

От застойной зоны и нароста следует отличать налипы. Налипы в форме наслоений большей или меньшей величины появляются почти на всей площади контакта в тех местах, где по тем или иным причинам в данный момент поверхность инструмента или стружки является физически чистой. По данным проф. П. В. Тимофеева, структура налипов соответствует основной структуре обрабатываемого металла, и их образование есть результат возникновения и разрушения адгезионных мостиков схватывания. У границы зоны вторичной пластической деформации стружки налипы представляют собой вытянутые в направлении схода стружки наслоения длиной до 10 мкм и высотой 3—5 мкм, ширина налипов достигает 5— 10 мкм, расстояние между ними 10—15 мкм. За продольными (строчечными) налипами располагаются округленные налипы размером 5—8 мкм вблизи заторможенной зоны и приблизительно 1 мкм у границы завивания стружки. Наличие на поверхности контакта налипших частиц, бугорков обусловливает образование между ними неплотностей, каналов, по которым внешняя среда проникает в зону трения. В основной части дискретного контакта возникают зазоры (неплотности) размером до 5—8 мкм. Такова картина контакта при пониженных режимах резания. С повышением скорости резания она меняется. [c.29]

Тот факт, что большая группа СОЖ, особенно с жировыми присадками, оказывает контактно-гидродинамическое смазочное действие, не вызывает сомнений. Но здесь пока не ясно следующее. Внешняя среда проникает на трущиеся поверхности, попадая в пер вую очередь с боков стружки в сеть капилляров, образованных совокупностью впадин, которые возникают вследствие наличия нали-пов на поверхности инструмента. При невысоких скоростях резания капилляры за пределами зоны вторичной деформации имеют большой диаметр, так как разделяющие струлску и инструмент на-липы велики (до 10 мкм). Этого достаточно для проникновения СОЖ, даже имеющих относительно высокую вязкость, например сульфофрезола. Но дело в том, что в жидком состоянии СОЖ в зону контакта могут попадать только при самых низких скоростях резания. [c.42]

В настоящее время ясно, что закономерности РУТ связаны с процессами, происходящими в зоне пластической деформации у вершины трещины. Изменение размеров зоны пластической деформации у вершины усталостной трещины на первой и второй стадиях периода распространения трещины во взаимосвязи со структурным состоянием материала хорошо иллюстрирует рис. 4.19. В этой зоне пластической деформации распространяющейся трещины происходит вторичная эволюция дислокационной структуры сформированной в периоде зарождения усталостных микротрещин. Так, непосредственно у кончика трещины, в ряде случаев обнаружена небольшая бездислокационная зона (например, у образцов из Мо и W), размер которой превышает среднее расстояние между дислокациями в пластической зоне [56, 57]. При большом удалении от вершины трещины наблюдаются дислокационные скопления, появление которых предсказывает теоретическая модель Билби-Коттрелла-Свиндена (B S-теория) [58] Они связаны с зарождением сдвиговых трещин [28, 56, 58]. При циклическом деформировании фольги из железа, непосредственно у вершины трещины, была обнаружена зона с мелкоячеистой субструктурой с размером ячеек 0,2-0,3 мкм, а на расстоянии от вершины трещины 20 мкм раз- [c.134]

Эволюция микроструктуры контактной зоны трения. Взаимодействие металлов при граничном трении приводит к характерным изменениям микроструктуры приповерхностных областей, которые условно разделяют на три зоны [1, 2], как на рис. 5.1. У зоны С, упрочняющейся в результате пластической деформации, структура с явно выраженной пространственной ориентацией относительно направления пластической деформации и малой разориентацией элементов субструктуры. Зона В, которая в отличие от С может содержать примесь элементов контртела и рабочей среды, и.меет дисперсную структуру из приближенно равноосных, сильноразориентированных фрагментов. Зона А представляет собой собственно вторичные структуры трения, резко отличающиеся по своему составу, строению и свойствам от лежащих ниже зон деформированного основного металла. [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...