Деформация пластическая вторичная

После того как нагрузка достигла своего максимального значения, производится разгружение тела. Будем предполагать, что оно не влечет за собой появления в теле вторичных пластических деформаций (пластических деформаций противоположного знака). Определение напряжений и деформаций при разгрузке осуществляется с помощью уравнений (10.23). [c.309]

Несмотря на большую роль технологического рельефа рабочих поверхностей деталей машин, существует не менее серьезное обстоятельство, ограничивающее эту роль. Оно состоит в том, что в процессе эксплуатации технологический рельеф быстро исчезает. Геометрические параметры поверхности под воздействием пластической деформации, возникновения вторичных структур и разрушения поверхностей при трении коренным образом изменяются. Образуется [c.27]

На рабочих поверхностях некоторых тарелок толкателей наблюдалось хрупкое разрушение и образование трещинок у отпечатков вдавливания пирамиды при определении микротвердости. Тонкий слой повышенной хрупкости образуется в результате пластической деформации и вторичной закалки металла. На рис. 139 приведен график изменения микротвердости в поверхностном слое тарелки толкателя двигателя 1МА. В данном случае произошла вторичная закалка стали в тонком поверхностном слое. [c.192]

Здесь сказывается влияние структурных превращений, приводящих к низким ОСН за счет увеличения объема металла при охлаждении в момент превращения. При выполнении следующего прохода температура в рассматриваемой области не достигает Ti. Следовательно, вторичного Fea — Fev-превращения и соответственно увеличения объема металла за счет этого превращения не будет. Тем не менее эта температура достаточно велика, чтобы при нагреве возникли такие остаточные пластические деформации укорочения, которые могут при охлаждении материала увеличить растягивающие ОСН до значений, близких к [c.287]

Применение установленного выше правила, позволяющего определить остаточные напряжения после разгрузки, встречает одно ограничение. В рассмотренном примере Nia > О, а N20 < 0. Может оказаться, что остаточное сжимающее напряжение Л го/ по абсолютной величине больше, чем предел текучести. В этом случае говорят о вторичных пластических деформациях если они появляются, т. е. если в результате расчета оказывается, что какая-то из величин Ok по абсолютной величине превышает о , то все рассуждения, конечно, становятся неверными. Читатель легко убедится сам, что в этом случае правило нахождения остаточных напряжений и деформаций после разгрузки допускает очень простое обобщение. Фиктивные напряжения и деформации, и е ,, нужно вычислять с учетом возможности пластических деформаций, но при удвоенном пределе текучести. Отсюда вытекает простое правило для определения того, появляются ли в системе вторичные пластические деформации. Нужно определить напряжения во всех стержнях нрп Р = Рг в предположении упругости их и проверить, не окажется ли в каком-либо стержне напряжение большим чем 2от. [c.61]

Это значит, что при разгрузке пластическая деформация сохраняется. Здесь мы не предусмотрели возможность появления вторичных пластических деформаций при приложении больших касательных напряжений противоположного знака. Учет соответствующих эффектов требует введения дополнительных гипотез. [c.533]

При повторном нагружении система деформируется упруго до тех пор, пока сила вторичного нагружения не станет равной силе первоначального нагружения. Если систему нагружать дальше, в стержнях возникнут пластические деформации, изменяющиеся по установленным выше законам первоначального нагружения. [c.442]

Изменение состояния поверхностных слоев металла проявляется в виде пластической деформации и механического упрочнения, хемосорбции и диффузии из смазочной среды и образования вторичных структур. На эти процессы большое влияние оказывают поверхностно-активные вещества, раскрытию механизма взаимодействия которых с материалом поверхности посвящена специальная литература 126 166]. [c.250]

При экспериментальном построении вторичных кривых усталости следует учитывать, что чем выше перегрузка, тем большими могут оказаться вторичные пределы выносливости. Это связано с пластической деформацией при первых циклах перегрузки, которая проходит у вершины трещины и снижает скорость роста усталостных трещин. При малой величине перегрузки пластическая деформация у вершины трещины незначительна. Поэтому вторичные пределы выносливости монотонно понижаются по мере увеличения наработки и отношения глубины трещины к диаметру образца i[16, 34]. [c.37]

Выше отмечалось, что для перлитных и аустенитных сталей в критерии прочности типа (4.13) у4о=0,5, а для никелевых сплавов /4=0,9. Это говорит о том, что в обследованных партиях металла сталей эффект влияния внутренних напряжений и локальных пластических деформаций в микрообъемах металла в равной степени отражается на влиянии на разрушение при ползучести 71 и (Т,. Никелевые сплавы представляют более сложный объект. Например, в [75] показано, что легирующие элементы (алюминий и титан) влияют на степень концентрации напряжений на границе раздела фаз из-за различия параметров решетки твердого раствора и вторичной фазы. [c.156]

Процессы пластической деформации, активизации поверхностных слоев металла, физико-химического взаимодействия со средой, образование вторичных структур и их разрушение периодически повторяются. Их можно рассматривать как стационарные (установившиеся) термодинамически неизбежные процессы. [c.23]

Развитие и накопление вторичной пластической деформации от действия циклической нагрузки будет способствовать перераспределению и снятию местных остаточных напряжений как первичных, так и вторичных. [c.170]

Эта модель [207, 208] основывается на допущении, согласно которому разрушение контролируется деформацией. Полагается, что трещина впереди подразделяется на некоторое количество вторичных микротрещин с размером dr разрушение происходит в отсутствие среды по достижении критической деформации вс внутри каждой зоны. Принимая, что поведение зоны пластической деформации при растяжении у вершины трещины вплоть до расстояния йт описывается на основе теории упругости, критерий разрушения может быть записан следующим образом [c.391]

Пластическая деформация металла происходила в весьма тонких трущихся поверхностных слоях, при этом образовывались прочные слои вторичных структур. Количество кислорода в поверхностных слоях металла увеличивалось в десятки раз. Указанные изменения, происходившие на поверхности и в поверхностных объемах металлов при трении, характеризуют собой процесс окислительного износа [95, 97, 103]. [c.31]

В поверхностных объемах металлов происходила пластическая деформация, отпуск металла и образовывался твердый слой в результате вторичной закалки металла, под закаленным слоем образовывался отпущенный слой (фиг. 15, 17). Температура поверхностных слоев металла резко повышалась и достигала 1250° С-В поверхностных слоях металлов происходили фазовые превращения (фиг. 18). [c.33]

Происходит сгорание масел, беспрерывное образование и разрушение на поверхности трения неметаллических пленок (продуктов сгорания масел), образование в поверхностных объемах металлов вторичных структур в результате интенсивной диффузии углерода и частично кислорода в металл в процессе его пластической деформации (фиг. 34, 35). [c.55]

Поверхностные объемы металла незначительно пластически деформируются, на поверхности образуются пленки окислов (фиг. 40). В диапазоне скоростей скольжения от 10 до 20 м/сек в поверхностных объемах металла образуются вторичные структуры в результате интенсивной диффузии углерода (выделяющегося из масла) в металл в процессе его пластической деформации при трении. [c.60]

Создание особых вторичных структур осуществляется путем диффузии различных элементов (кислорода, углерода и т. п.) в поверхностные объемы металлов в процессе их пластической деформации при трении. [c.96]

Особенность деформирования в зоне концентрации напряжений заключается в том, что при неоднородном напряженном состоянии на этапе разгрузки здесь возможно появление вторичных пластических деформаций и уменьшение внутреннего давления в конструктивном элементе до нуля сопровождается разгрузкой (прямая АА на рис. 1.5, в), возникновением напряжений обратного знака и неупругих деформаций (прямая А В). При проявлении реологических эффек-, тов происходит накопление деформаций ползучести (кривая деформирования соответствует участку А В ). При последующем увеличении давления характер деформирования сохраняется (кривая В С), причем мгновенные и изохронные диаграммы деформирования в общем случае зависят от числа циклов и времени. [c.9]

Скорость нагружения существенно влияет на механизм разрушения твердого тела. При медленном увеличении нагрузки происходит упругая деформация, затем пластическое течение твердого тела, и наконец, его разрыв. Медленное возрастание механического напряжения может сопровождаться протеканием вторичных процессов в твердых телах и соответствующими обратимыми или необратимыми изменениями свойств тела. При большой скорости нарастания механического напряжения обычно происходит хрупкое разрушение большинства материалов. [c.34]

Изучение пластической деформации и вызываемых ею структурных изменений при износе имеет большое значение для изучения сложных явлений изнашивания, так как пластическая деформация является одним из видов нарушения поверхностной прочности и служит первичным процессом, при котором создаются условия для протекания большинства вторичных элементарных процессов износа. [c.196]

Во всех случаях при отжиге кристаллов в свободном состоянии вследствие наличия большого числа эквивалентных кристаллографических плоскостей и напряжений в решетке распределение петель и других вторичных образований в объеме кристалла беспорядочное. Одноосное же деформирование металлов с неравновесной концентрацией дефектов решетки или пересыщенного твердого раствора способствует разделению энергетических состояний в расположении комплексов на группы с меньшей симметрией, чем симметрия решетки в свободном состоянии [67]. Теория процесса ориентированного перераспределения дислокационных петель при отжиге металлов с неравновесной концентрацией точечных дефектов под нагрузкой приведена в работе [69]. Она позволяет получить зависимость пересыщения точечных дефектов и пластической деформации от времени. [c.94]

Последствия неравномерного распределения напряжений следующие 1) увеличивается сопротивление деформации 2) уменьшается способность к пластической деформации (резкая неравномерность распределения напряжений может повести даже к хрупкости, например, надрез, вызывая концентрацию напряжений, ведёт при ударном воздействии сил часто к хрупкости) 3) появляется неравномерное распределение деформаций в объёме тела, в результате чего структура после деформации может оказаться неоднородной в той или иной степени 4) возникают дополнительные (вторичные) взаимно уравновешивающиеся напряжения со всеми вытекающими отсюда последствиями. [c.274]

Исследования в области механики контактных взаимодействий, химических и диссипативных процессов в поверхностных и приповерхностных слоях трущихся материалов показывают, что материал в указанных зонах в процессе трения резко изменяет свое физическое состояние, меняя механизм контактного взаимодействия. Происходят существенные изменения в суб- и микроструктуре приповерхностных микрообъемов. Изучение кинетики структурных, фазовых и диффузионных превращений, прочностных и деформационных свойств активных микрообъемов поверхности, элементарных актов деформации и разрушения, поиск численных критериев оптимального структурного состояния, оценок качества поверхности должны быть фундаментальной основой в поисках материалов и сред износостойких сопряжений. В настоящее время исследованы закономерности распределения пластической деформации по глубине поверхностных слоев металлических материалов, кинетика формирования вторичной структуры, процессы упрочнения, разупрочнения, рекристаллизации, фазовые переходы, которые, в свою очередь, зависят от внешних механических воздействий, состава, свойств трущихся материалов и окружающей среды. Важное значение в физике поверхностной прочности имеет определение связи интенсивности поверхностного разрушения при трении и величины развивающейся пластической деформации. Сложность указанной проблемы заключается в двойственности природы носителей пластической деформации. Дислокации, дисклинации и другие дефекты структуры являются концентраторами напряжений, очагами микроразрушения. В то же время движение дефектов (релаксационная микропластичность) приводит к снижению уровня напряжений концентратора, следовательно, замедляет процесс разрушения. Условия деформации при трении поверхностных слоев будут определять преобладание одного из указанных механизмов, от которого будет зависеть интенсивность поверхностного разрушения. Межатомный масштаб связан с характерным сдвигом, производимым элементарными носителями пластической деформации (дислокациями). В легированных металлических системах величина межатомного расстоя- [c.195]

При собирательной рекристаллизации более крупные зерна поглощают более мелкие. По мере выравнивания размеров зерен скорость вторичной рекристаллизации уменьшается и процесс постепенно затухает. Собирательная рекристаллизация может привести к образованию очень крупных кристаллов, если ей предшествовала пластическая деформация с критической степенью. Для большинства металлов критическая степень пластической деформации составляет 5—10%. В стали собирательная рекристаллизация происходит при температурах выше 700° С. [c.32]

Поскольку при закалке возможны вторичные пластические деформации, то для математического описания непрерывного процесса деформирования нами выбрана теория пластического течения. [c.122]

Наибольшую опасность при циклических нагревах представляет появление вторичных пластических деформаций, могущих привести к преждевременному разрушению конструкции вследствие термической усталости. Наиболее вероятно возникновение очагов разрушения в зоне сплавления перлитной или хромистой стали с аустенитным швом, в которой возможно появление пластических деформаций и напряжения в которой меняют свой знак. Поэтому принятие мер для устранения переходных прослоек, ослабляющих зону сплавления, является непременным условием повышения работоспособности сварных соединений. [c.49]

При традиционном описании процесса пластической деформации исходят из того, что существующие в кристаллах системы скольжения позволяют обеспечить его формирование без разрушения сплошности. В.Е. Паниным и др. [11] было доказано, что пластическое течение происходит одновременно на нескольких уровнях, причем трансляция на одном уровне обязательно сопровождается поворотом на более высоком уровне, и наоборот. Принципиально важным в этом подходе является то, что любое нарушение структуры кристалла при подводе к нему внешней энергии рассматривается с позиции самоорганизации локальных структур, обусловленной энтропийными эффектами. Вторичные структуры, формирующиеся в деформируемом кристалле при достижении необходимого уровня возбуждения, представляют совокупность локальных структур - от дефектов типа точечных или линейных до аморфного состояния, возникающего при высокой плотности дефектов. Таким образом, при анализе пластической деформации кристаллов необходимо учитывать кооперативное взаимодействие трансляции, ответственной за изменение формы (дисторсии), и ротации, ответственной за изменение объема (дилатации). При этом важную роль в распространении скольжения играют границы зерен. Эволюция скольжения включает образование полос скольжения на начальных этапах пластической деформации, которые потом трансформируются в полосы микроскопического сдвига, что приводит к возникновению зоны локализованной макропластической деформации, проходящей через весь объем. Переход от одного масштабного уровня (микрополосы) к другому (макротюлосы) являет собой неустойчивость пластической деформации, предопределяющую шейко-образование. Он характеризуется тем, что шменяются элементарные носители деформации - дислокации сменяются дисклинациями. Дисклинации являются более энергоемкими дефектами, чем дислокации, что позволяет системе про- [c.241]

РОТАЦИОННОЕ СКОЛЬЖЕНИЕ. В отличие от полос сброса, связанных с искривлением действующих плоскостей скольжения, наблюдается незакономерный поворот кристаллической решетки с образованием полос, в которых происходило скольжение по системе плоскостей, отличной от системы, по которой осуществлялось скольжение в остальных частях кристалла. Эти полосы названы Р. Хо-никомбом полосами со вторичными сдвигами или полосами вторичного скольжения. Ось поворота решетки в полосе вторичного скольжения перпендикулярна действующим плоскостям скольжения. Таким образом, возникновение полос со вторичными сдвигами (со вторичным скольжением) связано со скольжением по вторичной системе плоскостей скольжений, сопровождающимся поворотом (ротацией) плоскостей скольжения вокруг нормали к этим плоскостям. X. Вилман назвал этот механизм пластической деформации ротаци- [c.152]

Блок-схема процессов, обусловливающих структурную приспособляемость, показана на рис. 83. Источником происходящих в поверхностном слое изменений является упруго пластическая деформация, возникающая при трении, что приводит к структурнотермической активации и к образованию вторичных структур. Вторичные структуры относятся либо к твердым растворам, либо к химическим соединениям. При установившихся условиях трения площадь, занимаемая защитными пленками, постоянна. Одновременно с образованием вторичных структур происходит измельчение структуры и ее ориентация, в результате чего образуется субмикрорельеф, обеспечивающий оптимальную топографию поверхности. [c.266]

Измерение микротвердости и микроструктуры в де-формированном поверхностном слое образца показало резкую неравномерность ее распределения и различную степень пластической деформации. Формирование структуры рабочего слоя в процессе удара определяется исходной структурой материала, продолжительностью времени контакта, контактной температурой, скоростью приложения нагрузки. При и = 3,2 м/с и W== ,2 Дж максимальная микротвердость на поверхности удара составляет 12 000 МПа, минимальная — 4200 МПа. Измерение микротвердости по поверхности и по глубине образца после удара показало, что распределение микротвердости в зоне удара неравномерное. Неравномерно распределяется и температурное поле. Динамический характер пластического деформирования, во время которого теплообмен в зоне контакта практически отсутствует, вызывает на пятнах фактической площади контакта мгновенные скачки температуры, т. е. температурные вспышки, величина которых при тяжелых режимах намного превышает среднкно температуру. Несмотря на то, что глубина действия температурных вспышек при ударе локализуется в слое толщиной несколько микрометров, они способствуют структурным превращениям и изменению микротвердости. В некоторых случаях удалось наблюдать полоски вторичной закалки. Их микротвердость составила 12 880 МПа. Микротвердость подстилающего слоя на расстоянии 0,01 мм от поверхности меньше мик-ротвердости металлической основы и составляет 3300 МПа, что соответствует приблизительно температуре 400 500° С. Следовательно, при единичном ударе в зоне контакта в отдельных микрообъемах возникают температурные скачки, упрочняющие эти участки. Под ними и вблизи них находятся участки, микротвердость которых ниже исходной, а температура достигает лишь температуры отпуска. Наблюдаемые температурные изменения связаны с изменениями структуры и прочностных свойств соударяющихся материалов. [c.146]

Б. И. Костецкий, И. Г. Носовский и Л. И. Бершадский [36], руководствуясь положением о едином дислокационно-вакансионном механизме схватывания и окисления, считают, что модель износа при высоких температурах состоит из нескольких этапов пластической деформации (текстурирования), структурной и термической активации металла, образования вторичных структур, их разрушения. [c.9]

Технология производства опытных сплавов была следующая шихту, представляющую собой смесь в определенной пропорции компонентов сплава в виде стружки, прессовали в цилиндры диаметром 30 мм, которые использовали в качестве электродов. Плавку вели в вакууме в дуговой печи с расходуемым электродом. Полученный в кристаллизаторе слиток диаметром 50 мм перетачивали на диаметр 45 мм и вторично переплавляли в кристаллизаторе диаметром 60 мм. Масса слитков, полученных после второго переплава, 1,2—1,6 кг. Эти слитки подвергали пластической деформации при 1280—1000 С. Склонность ванадия и соответственно высокованадиевых сплавов к окислению (выше 675° С образуется жидкая токсичная окись ванадия, которая стекает с поверхности и не защищает металл от окисления) вызьшает необходимость проведения деформации в герметична контейнерах из нержавеющей ст и. После ковки всю поверхность полученной сутунки обрабатьгаали для удаления поверхност-10 [c.10]

Характеристики вязкости смазки и температура ее десорбции определяют закономерности износа в зоне контакта. При этом смазочная среда предохраняет поверхности трения от непосредственного контакта. При добавлении в смазку химически активных веществ (сера и фосфоросодержащие вещества) процессы периодического разрушения и восстановления окис-ной пленки заменяются процессом образования и периодического разрушения пленок другого химического состава, структура и свойства которых зависят от компонентов химически активных добавок и могут изменяться в весьма широких пределах.. Износ при, ,этом остается механико-химическим, т. е. связанным с пластической деформацией, образованием и разрушением вторичных защитных структур на основе взаимодействия металла с химически активными добавками, но по интенсивности может изменяться как в сторону уменьшения, так и увеличения. Стойкость против задира резко увеличивается. Тонкие слои антифрикционных металлов на телах качения защищают поверхность стали от взаимодействия с кислородом воздуха, Т. е. играют роль смазочной среды. Поэтому покрытие рабочих поверхностей подшипников качения тонким слоем антифрикционных металлов предотвращает интенсивное окисление поверхностей трения и снижает скорость окислительного износа. Тонкие пленки увеличивают также площади фактического контакта при соприкосновении тел качения, [c.105]

Полученные зависимости можно объяснить следующим образом. При одной и той же длине исходной усталостной трещины, выращенной при различных напряжениях оь размер поврежденной зоны (зоны пластической деформации) у вершины такой трещины тем больше, чем выше напряженке Оь При одном и том же уровне вторичных напряжений ог трещина распространяется тем легче, чем больше зона пластической деформации у вершины исходной трещины. При этом выход треи1,ины из этой поврежденной зоны в неповрежденную затруднен, а для некоторого уровня вторичных напряжений не-возмо кен. Отсюда получается зависимость длины 1 нераспро-страняющейся усталостной трещины от амплитуды цикла напряжений О] выращивания исходной трещины. [c.118]

Сбросы в ходе разрушения возникают вследствие переброса г.чав-ной трещины на другие поверхности путем срезов или разрушения мостиков, разделяющих эти трещины (рие. 5, а). Нарушение хода связано также с диеторсиями, имеющими место на поверхности образца вблизи фронта трещины (рие. 5, б). Развитие трещины сопровождается появлением боковых утяжек (рис. 5, б). Вторичные трещины возникают не только от главной трещины, они рассеяны (подобно островам) вблизи трещины и создают решетку трещин с различной ориентацией (рие. 5, г). С этим очень сложным развитием разрушения связаны пластические деформации такого же характера. Величина пластической зоны также изменяется скачкообразно по длине [c.191]

Рис, 5. Особенности развития усталостной трещины а — ступень сброса, х8 00 6 — дноторсии, х 5000 в — бо-ь овг 1и утя>т<г и, X 5000 г—вторичные трещины, ХИ 5 д — иамененяе направления развития усталостной трещины и узлы пластической деформации, хЮОО. [c.193]

Процессы даклического упругопластического деформирования начинают развиваться с появлением вторичных пластических деформаций (рис. 4.23). Размах интенсивностей напряжений (кривые 1 к 2) в опасной точке внутренней поверхности превышает удвоенный предел текучести (штрихпунктирная линия) при температуре режима Вз, т. е. Да> 2а . [c.187]

Для (к + 1)-го полуцикла нагружения А1А2ЛА3 (см. рис. 4.43), с выдержкой на этапе разгрузки в промежуточной точке, например (что характерно для цилиндрического корпуса типа II), расчет выполняем в два этапа сначала определяем остаточные деформации и напряжения, возникающие в / -м полупнкле (в соответствии с законом разгрузки) без учета выдержки в (к + 1)-м полуцикле, а затем решаем задачу обратного нагружения, используя изохронную кривую деформирования, учитьшающую вьщержку. Такая схема расчета справедлива, когда в процессе разгрузки (до точки А о) не появляются вторичные пластические деформации. [c.209]

Применение механотермической обработки (МТО), которая Заключалась в предварительной пластической деформации заготовок образцов растяжением на 20 % и последующего старения, дало возможность увеличить предел выносливости стали с 270 до 350 МПа (см. рис. 26) максимальный условный предел коррозионной выносливости при этом достигает 320 МПа. Применение механотермической обработки нержавеющих аус-тенитных сталей обусловливает увеличение плотности и равномерности распределения в них дислокаций и их полигонизацию. Повышение сопротивления усталостному и коррозионно-усталостному разрушению стали после МТО объясняется затруднением движения полигонизованных дислокаций, а также затормаживанием диффузионных процессов. Резкое снижение упрочняющего эффекта при нагреве стали до 800°С происходит из-за интенсивных рекристаллизационных процессов выделения и коагуляции вторичных фаз. [c.64]

Принципиально новое направление в области обработки пружинных сталей — использование обратного мартенситного превращения с последующим старением аустенита Таким образом можно получить немагнитные пружинные стали с повышенным комплексом прочностных свойств (см, стр. 49). Стали этого типа с П—14% Ni и 10% Сг дополнительно легированы для создания вторичных упрочняющих фаз титаном (1—1,5%) и алюминием ( 0,5—1%), а в некоторых случаях также и вольфрамом для стабилизации субструктуры. После нагрева при 1000° С и охлаждения сталь приобретает аустенитную структуру, которая в результате сильной холодной пластической деформации превращается в мартенсит, имеющий высокую плотность -дефектов строения в результате фазового и деформационного наклепа. Мартенсит при нагреве превращается В аустенит (обратное мар-тенситное превращение), который сохраняется после охлаждения до нормальной температуры. Этот аустенит обладает повышенной плотностью дефектов строения, наследуемых от прямого мартенситного превращения, деформации и обратного мартенситного превращения и создающих измельченную рубструктуру. При последующем старении (520° С) аустенит упрочняется вследствие выделения избыточных фаз, причем характер изменения предела упругости при изотермическом старении аналогичен н людае-мому при старении мартенситностареющих сталей. Это означает, что решающее влияние на закономерности упрочнения оказывает не тип кристалической решетки, а субструктура матричной фазы. [c.37]

При испытании масел на режиме заедания наблюдаются структурные превращения поверхностных слоев лунок износа с образованием зон отпуска и белых слаботравящихся зон повышенной твердости, которые, по мнению одних авторов, являются результатом вторичной закалки под действием температур трения выше критической точки и пластической деформации металла [7, 10], по мнению других результатов окисления в процессе трения [11], по мнению третьих результатов науглероживания и другого химического взаимодействия со смазкой [3]. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...