Температура трении

Чтобы избежать явления наволакивания, Ретинакс ФК-24А следует применять только в таких конструкциях тормозов, где температура трения не превышает температуру объемного размягчения металлического элемента фрикционной пары. [c.535]

ЭМ-2 Тормозные узлы тракторов, и других сельскохозяйственных машин фрикционные узлы экскаваторов с поверхностной температурой трения до 200 С при удельном давлении до 25 кГ/см и отсутствии масла на поверхности трения [c.74]

ЭМ-3 Тормозные узлы мотороллеров и мотоциклов с поверхностной температурой трения до 200 С при удельном давлении до 8 кГ/см и отсутствии масла на поверхности трения [c.74]

Б (битумно-масляная) Тормозные механизмы тракторов, экскаваторов, машин, специального назначения различных лебедок, пневмоколесных кранов, самоходных шасси комбайнов планетарно-фрикционных механизмов породопогрузочных машин и других тормозных и фрикционных узлов ь- поверхностной температурой трения до 300 С, при удельном давлении до 50 кГ/см и отсутствии масла на поверхности трения [c.75]

Данные о влиянии на процесс абразивного изнашивания нагрузки, скорости скольжения и температуры трения, полученные различными исследователями, говорят о том, что эти внешние факторы имеют существенное значение. Необходима более [c.26]

Г = — масштаб температуры ( температура трения ) у+ =.= yvJ ) — [c.91]

Б мированных деталей повышенной механической прочности с фрикционными свойствами. Марка А допускает поверхностную температуру трения до 1110°С, скорость скольжения до 50 м/с и давление до 2,5 МПа марка Б соответственно 700 С. 10 м/с и 1,5 МПа [c.494]

Б — с масляной пропиткой, для тормозных механизмов тракторов, автомашин, комбайнов и других машин и в фрикционных механизмах с поверхностной температурой трения до 300° С при давлении 50 кгс/см [c.225]

ЭМ-1 — для тормозных и фрикционных узлов строительно-дорожных, подъемно-транспортных прессов и других машин с поверхностной температурой трения до 200° С при давлении до 15 кгс/см [c.225]

Нагруженные тормозные колодки и устройства, работающие в паре с чугуном при температуре трения до 4 1100 С, скорости скольжения до 50 м/с и удельном давлении до 24,5- 10 Па [c.701]

Теплофизические параметры. Фрикционный материал должен обладать возможно большей теплоемкостью и теплопроводностью. Оба фактора способствуют снижению температуры трения теплоемкость — за счет поглощения тепла, теплопроводность — за счет переноса его от поверхности трения в глубь материала и далее к поверхности теплоотдачи. [c.137]

В шестой зоне коэффициент трения определяется свойствами фрикционного рабочего слоя, который качественно изменяется в связи с тем, что при температуре трения 900—1200° С чугун, работающий в паре с асбофрикционным материалом, настолько размягчается, что начинает действовать как смазка. [c.145]

Как известно, для большинства фрикционных пар возрастание температуры трения и удельного давления обычно приводит к снижению коэффициента трения и повышению интенсивности износа. Очевидно, что уменьшение Квз в тормозе не должно приводить к уменьшению номинального тормозного момента (повышение номинального тормозного момента в этом случае можно считать явлением положительным). [c.153]

Разработанный в Институте машиноведения АН СССР метод испытания материалов на фрикционную теплостойкость дает возможность осуществить различные температурные режимы за счет изменения скорости скольжения и удельного давления. Метод позволяет оценить изменение коэффициента трения и интенсивности изнашивания испытуемых материалов, составляющих трущуюся пару, в зависимости от температуры трения и определить предельную температуру, при которой пара трения становится неработоспособной — один или оба материала разрушаются. [c.119]

Рис. 4. Зависимость коэффициента и температуры трения от скорости скольжения для различных значений коэффициента взаимного перекрытия

Рис. 5. Зависимость коэффициента трения и протекания физико-химических реакций от температуры трения

Все противозадирные присадки снижают температуру трения на режиме заедания поверхностей. При нагрузке, соответствующей первым признакам заедания, температура поверхности трения составляет 200— 300°С в зависимости от характера присадки, чем также определяется и дальнейший темп роста температуры с нагрузкой. [c.170]

Известно, что противозадирное действие химических присадок вызвано тем, что в условиях высоких температур трения и пластической деформации, непрерывно обновляющей ювенильные поверхности, происходит реакция между металлическими поверхностями и химически активными веществами, растворенными в масле. В результате реакции поверхностные слои металла приобретают такие свойства, которые облегчают х сдвиг и локализуют разрушение, предотвращая заедание поверхностей. [c.171]

Методы непосредственной регистрации температуры. [Чепосред-ственную регистрацию температуры в зоне трения можно производить ртутными термометрами и термометрами сопротивления. Первые можно ис1юльзовать при грубых сравнительных испытаниях, поскольку те 1пература измеряется на значительном расстоянии от поверхности трения и не отражает действительной температуры трения. [c.213]

Как показали испытания, при значительных нагрузках (выше 6 кг1см ) температура трения возрастала до 300—350° С, в результате чего происходило структуирование и разрушение резины. При более легких условиях, коэффициент трения и температура стабилизировались за время работы до 15—30 мин, при этом температура на контакте колебалась в пределах 180—200° С. [c.71]

Периодический характер структурных изменений, впервые выявленный в работе [76], затем был зафиксирован в целом ряде работ для различных условий трения [26, 77, 78]. Большинство авторов связывают такой вид зависимости с периодическим разрушением поверхностного слоя и отмечают зависимость времени (числа циклов, пути трения), за которое материал проходит всю стадию от упрочнения до разрушения, от внешних условий трения. Проявление периодического характера процесса обнаружено но изменению микро- [76] и макронапряжений [77], электросопротивления [103], величины блоков [78], микротвердости [26, 122]. Соответственно и внешние характеристики трения, такие, как коэффициент трения и интенсивность износа, также могут периодически изменяться. Для тяжелых условий трения периодический характер изменения износа может быть выявлен обычным весовым методом [26, 136], для более легких режимов выявление периодического характера изменения силы трения стало возможным только путем прецизионных измерений [79]. Сказанное выше в равной степени относится как к основному материалу (большинство исследований выполнено на сталях), так и к пленкам вторичных структур, обра-зуюш ихся в процессе трения. При тяжелых режимах работы, связанных с повышением температуры на контакте (например, при нестационарном тепловом нагружении), наблюдается периодическое изменение структуры, обусловленное не только действием повторного циклического нагружения, но и циклическим изменением температуры трения, приводяш им к фазовым превращениям на контакте, которые также носят циклический характер. В результате наблюдается четко выраженная периодичность изменения износа от числа торможения [136]. [c.104]

ЭМ-1 Тормозные и фрикционные узлы строительно-дорожных и подъемно-транспортных машин и механизмов лебедок и тормозов механических iipe удельном давлении до 15 кГ/од1 и отсутствии масла на поверхности трения [c.74]

В (масляно-смоляная) Малонагружепные тормозные механизмы кранов, лесопильных рам, деревообрабатывающих станков, автоматов для резки кирпича и других тормозных и фрикционных узлов с поверхностной температурой трения до 300 С при удельном давлении до 11,5 кГ/см и отсутствии масла на поверхности трения [c.75]

А —с битумно-масляной пропиткой, для тормозных устройств якорношвартовых механизмов судов с поверхностной температурой трения до 300° С при давлении до 50 кгс/см [c.225]

В — с масляио-смоляной пропиткой, для малонагруженных тормозных механизмов различных кранов и других тормозных и фрикционных устройств различных машин с поверхностной температурой трения до 300° С при давлении до 11,5 кгс/см . [c.225]

А — асбосмоляная композиция с включением латунной проволоки, для работы в паре с чугуном ЧНМХ с поверхностной температурой трения до НОС С при скорости скольжения до 50 м/с и давлении до 25 кгс/см [c.226]

Эффективную толщину элементов пары трения, участвующую в теплопогло-щении, эф определяют на основе понятия эффективной глубины проникновения тепла за время торможения [8, 21, 23, 29, 32—35], которая характеризует расстояние от поверхности трения (по нормали), на котором повышение температуры за время торможения составляет незначительную (5%) величину от повышения температуры трения на поверхности. Эффективной глубиной определяется объем тела, аккумуляция тепла в котором влияет на среднюю температуру поверхности трения за время контактирования 1 . При определении О,- в расчете используют толщину элемента, эффективно участвующую в теплопоглощении, [c.190]

На рис. 2 и 3 показаны зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания от температуры трения для фрикционных материалов трех различных марок при трении по чугуну ЧНМХ. [c.121]

Рис. 2. Зависимость коэффициента трения от температуры трения для материалов ФА 15-ЗЩ, ФК-16Л, 6КХ-1, по чугуну ЧНМХ

Рис. 2. Зависимость <a href="/info/128">коэффициента трения</a> от температуры трения для материалов ФА 15-ЗЩ, ФК-16Л, 6КХ-1, по чугуну ЧНМХ

Рис. 3. Зависимость интенсивности изнашивания от температуры трения для iMa-териалов ФА-15-ЗЩ, ФК-16Л, 6КХ-1 по чугуну ЧНМХ

Рис. 3. Зависимость <a href="/info/33873">интенсивности изнашивания</a> от температуры трения для iMa-териалов ФА-15-ЗЩ, ФК-16Л, 6КХ-1 по чугуну ЧНМХ

Исключение представляют условия испытания на четырехшариковой машине КТ 2 [9], оценивающей масла по критической температуре нарушения масляной пленки. Здесь, вследствие малой скорости скольжения шаров, температура трения исчезающе мала и температура поверхности равна заданной температуре подогреваемого масла в объеме. Вследствие этого машина КТ-2 позволяет отделить температурный фактор от пластической деформации, зачастую возникающей в процессе трения. [c.164]

При испытании масел на режиме заедания наблюдаются структурные превращения поверхностных слоев лунок износа с образованием зон отпуска и белых слаботравящихся зон повышенной твердости, которые, по мнению одних авторов, являются результатом вторичной закалки под действием температур трения выше критической точки и пластической деформации металла [7, 10], по мнению других результатов окисления в процессе трения [11], по мнению третьих результатов науглероживания и другого химического взаимодействия со смазкой [3]. [c.168]

Термограмма присадки с избытком железного порошка (кривые V и 2 на рис. 7) совершенно отлична от рассматривавшейся ранее кривая показывает бурный экзотермический эффект, начинающийся при температуре 135°, в дальнейшем же никаких эффектов не обнаруживается. Термография, проведенная с недостатком железного порошка, позволила выяснить, что этот эффект происходит в результате реакции присадки с железным порошком. Этот анализ позволяет объяснить те случаи, когда при испытании масла с присадкой хлорэф-40 перегрев свыше 130° приводил к коррозионному воздействию на детали испытательных машин. Эти случаи объяснялись бурной реакцией присадки с железом, происходящей во всей массе масла, между тем, как присадка должна реагировать лишь в точках контакта поверхностей под воздействием температур трения. [c.172]

В зависимости от о и р возникают условия, когда на температуру трения превалирующее влияние оказывает всп- В других условиях вспмало влияет на максимальное значение температуры поверхности трения. В любом случае конструктор должен провести анализ этого влияния. [c.298]

Многочисленные опытные данные показывают, что все реальные макроскопи- ческие процессы являются необратимыми. Эта особенность реальных тепловых процессов обусловлена действием одного или нескольких из следующих факторов теплообмена при конечной разности температур, трения, диффузии. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...