Геометрические поверхности разрушения

Рис. 4.1.23. Геометрические поверхности разрушения для резины из полиуретана в координатах главных значений (а) напряжений о, (б) степеней растяжения А. Поверхности нормированы (а) к единичным значениям разрывного напряжения Ор = 2 27 ( ) к единичным значениям разрывной деформации при одноосном растяжении

Геометрически критерий разрушения можно интерпретировать как некоторую предельную поверхность в пространстве напряжений, т. е. условие разрушения выполняется в тот момент, когда заданный вектор напряжений пересекает эту поверхность прочности ). Общий вид поверхности прочности при [c.406]

Феноменологические характеристики прочности технических материалов разделяются по уровням рассмотрения на два основных класса — прочность материалов без макроскопических трещин и прочность материала с макроскопическими трещинами. В первом случае обычно испытываются геометрически гладкие образцы. Эти исследования приводят к построению различных поверхностей разрушения и критериев текучести. Во втором случае проверяются условия устойчивости роста трещин в образце. Подобные исследования ведут к развитию механики разрушения. [c.207]

Примеры геометрического образца предельных поверхностей разрушения представлены на рис. 39 (варианты 1 и 4). [c.92]

В работе [61] при анализе этим методом микроструктуры двухфазной ферритно-мартенситной стали различных модификаций были установлены свойства геометрического самоподобия "островов феррита. Вопросам использования и обоснования МОС для изучения фрактальной размерности поверхности разрушения металлических материалов посвящено значительное число работ [40, 54—58, 62-65]. [c.50]

Геометрическая интерпретация предсказания разрушения при трехосном напряженном состоянии по гипотезе максимальной нормальной деформации дана на рис. 6.3. Поверхность разрушения в [c.138]

Предельными кривыми, или поверхностями, называют геометрические образы, которые в некотором инвариантном пространстве тензора напряжений разделяют области напряженных состояний, соответствующих различным механическим состояниям материала. Переход материала от упругих к пластическим деформациям в условиях сложного напряженного состояния характеризуют кривые или поверхности пластичности переход пластичного или хрупкого материала в состояние разрушения характеризуется кривыми или поверхностями разрушения. [c.234]

Фактическая плотность тока коррозии отвечает номинальной (рассчитанной на единицу геометрической поверхности металла), если реакция (16) протекает равномерно по всей металлической поверхности. Это происходит тогда, когда она совершенно однородна и анодные (растворение металла) и катодные (восстановление деполяризатора) процессы протекают без локализации. В реальных условиях, особенно в случае химически активных металлов, их поверхность всегда покрыта тонкими окисным и пленками, которые могут быть существенным препятствием для протекания коррозионного процесса. В результате этого фактическая плотность тока коррозии может стать значительно выше номинальной и привести к неравномерному разрушению (растворению) металла, которое происходит преимущественно по границам зерен [10, 18,52,119,226,296,297]. [c.194]

Мы рассмотрели пока, каким образом геометрическая форма образца влияет на положение областей разрушения, вызываемых в нем импульсами давления. Как упоминалось в начале этой главы, поверхности разрушения при этих условиях отличаются от тех, которые получаются, когда образец нагружен статически. Это объясняется тем, что напряжение прикладывается на такой короткий промежуток времени, что ни одна из образующихся трещин не успевает распространиться, и вместо непрерывных трещин возникает большое число отдельных трещин, причем иногда они соединяются и образуют более или менее непрерывную поверхность с беспорядочной текстурой. Образование таких поверхностей разрушения можно видеть внутри квадратного образца, показанного на фотографии П. Можно также видеть, что разрушения вдоль оси конического образца состоят из ряда пузырьков их образование более похоже на кавитацию в жидкости, чем на разрушение в твердом теле. [c.176]

Химические свойства характеризуют поведение ППМ при его взаимодействии с химически активными веществами. В отличие от компактного материала, коррозионное разрушение которого, как правило, происходит по геометрической поверхности, коррозия ППМ протекает по всей поверхности порового пространства. Поэтому коррозионная стойкость ППМ вследствие более развитой поверхности [c.107]

В идеализированном изотропном теле, равнопрочном во всех направлениях, предельное напряжение (предельная деформация) может быть определено через три главные компоненты (см. гл. I). В этом случае изотермические изохронные разрывные напряжения или деформации образуют геометрическую поверхность разрыва, которая характеризует связь между тремя главными предельными значениями напряжения или деформации. Для изотропных материалов, для которых предельные характеристики не зависят от температуры и временного фактора, существует один тип геометрической поверхности, полностью определяемой критерием разрушения [24, 284, 537—542]. Такие геометрические поверхности 222 [c.222]

Следует подчеркнуть также, что при статистическом распределении показателей прочности (см. раздел 4.1.1) геометрическая поверхность может быть строго опреде.чена либо как среднее значение, либо в соответствии с видом кривой распределения показателей прочности. На рис. 4.1.22 иллюстрирована схема расчета вероятностей р (т, о) разрушения от действия нормальных а и касательных т разрушающих напряжений при плоском напряженном состоянии [516] (сг г = ауу = о = %ху = Хуг)- [c.223]

Скорость процессов механического разрушения деталей зависит от структуры и свойств материала, геометрической формы и состояния поверхности, от напряжения, вызываемого нагрузкой и температурой. В настоящее время экспериментально получена зависимость между ресурсом материала t, напряжением а и температурой х [c.122]

В процессе резания при перемещении режущего инструмента относительно заготовки ему приходится преодолевать силу сопротивления обрабатываемых материалов пластической деформации, силу сопротивления пластически деформированных слоев металла разрушению в местах возникновения новых (обработанных) поверхностей и силы трения стружки по передней поверхности инструмента и обработанной поверхности о его задние поверхности. Результирующая этих сил называется силой резания Р. Для удобства расчетов силу резания Р рассматривают в декартовой координатной системе XYZ с центром, совпадающим с вершиной разреза 1 (рис. 2.23), причем ось Y совпадает с геометрической осью державки резца, ось X параллельна оси вращения обрабатываемой заготовки, а ось Z совпадает с вектором скорости резания v и проходит через вершину резца — точку 1. При этом опорная плоскость державки резца параллельна плоскости XY, а вектор скорости подачи и, проходит через вершину резца — точку 1. [c.71]

При работе всухую разрушение контактирующих поверхностей происходит вследствие чрезмерного нагрева, износа и отслаивания (на неметаллических колесах). Наличие геометрического скольжения катков также сказывается на долговечности фрикционных передач. Расчетом на прочность необходимо определить такие габариты передачи, при которых контактные напряжения не будут превосходить допустимые. [c.260]

Подавляющее большинство разрушений элементов конструкций в эксплуатации, в том числе и авиационных, происходит в условиях макроскопической ориентации плоскости треш ины нормально к поверхности детали. Одновременно с этим доминирует нормальное раскрытие берегов трещины при разнообразном многопараметрическом внешнем воздействии, о чем свидетельствуют параметры рельефа излома, формируемые в направлении роста трещины. Следует подчеркнуть, что речь идет не только о подобии ориентировки трещины, но и о подобии между последовательностью реализуемых механизмов разрушения при распространении трещины в эксплуатации в случае многоосного нагружения и в лабораторном опыте, когда осуществлено одноосное циклическое растяжение образца с различной асимметрией. Указанное геометрическое и физическое подобие позволяет ввести универсальное описание процесса роста усталостных трещин по стадиям при многопараметрическом внешнем воздействии. [c.233]

Райсом [7] было предложено вводить в кинетическое уравнение константу с размерностью длины La в качестве геометрической характеристики среды, в которой реализуется процесс усталостного разрушения. Ее использование обусловлено отклонением реальной траектории трещины от прямой линии и влиянием конечных размеров образца или детали на рост трещины при приближении к наружной поверхности. Длина Lg может учитывать влияние на рост трещин, например, размеров структурных элементов материала. Учитывая влияние разной формы цикла нагружения [c.236]

Главные особенности явления разрушения были объяснены в работе Цая и By [46] путем детального исследования таких вопросов, как определение технических параметров прочности, условия устойчивости, влияние преобразований системы координат, приложения к изучению трехмерных армированных композитов и вырожденных случаев симметрии материала. Дополнительную информацию из формулировки (5а) критерия можно получить путем анализа тех требований к поверхности прочности, которые вытекают из геометрических соображений. В соответствии с концепциями феноменологического описания ниже будут обоснованы общие математические модели, обеспечивающие достаточную гибкость и возможность упрощений на основании симметрии материала и имеющихся экспериментальных данных. Мы начнем с рассмотрения тех преимуществ, которые имеет формулировка критерия в виде (5а) по сравнению с другими формулировками, использующими уравнения вида (1) или [c.412]

Для предсказания разрушения в четвертом квадранте (комбинированное сжатие и сдвиг) необходимо проанализировать две предельные геометрические конфигурации трещины (1) верхняя и нижняя поверхности начальной трещины удалены друг от друга на малое, но конечное расстояние, причем симметричные (вертикальные) перемещения поверхностей трещины не ограничены (2) трещина не имеет ширины, и, следовательно, симметричное поле перемещений невозможно. [c.239]

Влияние напряжений на коррозию многократно усиливается в местах резких изменений геометрической формы поверхности, являюш,ихся концентраторами напряжения (сварные соединения, поверхностные дефекты, царапины, задиры и т. п.), что вызывает неравномерность коррозии и ее локализацию. В результате этого может возникнуть коррозионная усталость металла, характеризующаяся развитием коррозионного процесса в вершине коррозионно-механической трещины, приводящей к разрушению. Факты подтверждают коррозионно-усталостную природу возникновения трещин при разрушениях на ряде нефтепроводов [166]. [c.222]

Еще в прошлом столетии были опубликованы первые работы по выявлению зависимости высоты неровностей поверхности от геометрических параметров инструмента и режимов обработки. Впоследствии было установлено, что на неровности оказывают также влияние упругие искажения, пластические деформации и разрушение, обусловливающее вырывание частиц из нижележащего слоя, толчки, дрожания, вибрации и т. д. [c.9]

Схема процесса развития усталостных трещин, возникающих в различных условиях от дефектов разных размеров [33], показана на рис. 7. В области ограниченной долговечности I развитие усталостных трещин, возникших у геометрического концентратора напряжений (/), включений (2) или дефектов решетки на гладкой поверхности образца (5), неизбежно приводит к разрушению при сохраняющемся режиме нагружения детали. [c.20]

Современные достижения в области физических исследований металлов свидетельствуют о перспективности использования не только световой, но и электронной тепловой микроскопии, когда контраст изображения обусловлен не геометрическим профилем поверхности образца, а определенными характеристиками исследуемого материала, например, работой выхода электрона при термоэлектронной или фотоэмиссии кроме того, в качестве такой характеристики может быть использован коэффициент вторичной электронной эмиссии при бомбардировке первичными электронами. Эти характеристики существенно зависят от состава, фазового состояния, ориентации и температуры изучаемого объекта, поэтому, например, эмиссионная высокотемпературная микроскопия вследствие более высокой разрешающей способности обеспечивает получение большего объема информации по сравнению со световой тепловой микроскопией. При микроструктурном изучении процессов деформирования и разрушения принципиально новые результаты могут быть получены при использовании эффекта экзоэлектронной эмиссии, позволяющего количественно характеризовать определенное энергетическое состояние локальных участков исследуемого образца, что является весьма ценным дополнением к наблюдаемым в металлографический микроскоп качественным структурным изменениям, связанным с накоплением дефектов в поверхностных слоях материала. [c.6]

В работе Блатца и Ко [554] определялись экспериментально геометрические поверхности разрушения в координатах главных значений напряжений а и степеней растяжения А, для резины из полиуретана (рис. 4.1.23). [c.226]

Участки фактического контакта при трении восприни.мают. давления в сотни раз большие, чем номинальные удельные нагрузки, рассчитанные на всю геометрическую поверхность трения. В зависимости от величины деформаций микровыступов, температуры, химического воздействия среды процесс взаимодействия контактирующих участков может носить различный характер. При этом различными будут и виды разрушения. [c.11]

Поскольку соотношение (89) выполняется для различных моделей регулярных и случайных факторов, например модели канторового блока, по-видимому, оно справедливо и в общем случае [122]. Таким образом, результаты экспериментального исследования частотной зависимости импеданса могут быть использованы для оценки фрактальной размерности соответствующих поверхностей (в том числе поверхности разрушения). Практическая реализация указанного метода сопряжена с рядом трудностей, в том числе принципиального характера. Рассмотренные выше простейшие модели указывают только на геометрические аспекты ЭПФ. При этом не затрагиваются физические особенности явления, например свойства конфигурации электрического потенциала на электродах. [c.73]

При квазисколе в молибдене [ 182] и чашечном изломе в МР47 [133] геометрия поверхности разрушения, согласно [182, 1331, однозначно определяется фактом раскрытия межфрагментных трещин. Но такие изломы возникают далеко не во всех фрагментирующих материалах. Так, никель и алюминий при 290 К перед разрушением отчетливо фрагментируются, их поверхности разрыва такн е построены по чашечному тину (фото 19), но геометрические характеристики чашечек не коррелируют со структурой фрагментов металла. Например, средние размеры чашечек на изломах никеля и алюминия составляют соответственно около 4 и 25 мкм, а размеры фрагментов в обоих случаях близки к 0,3 мкм. Таким образом, в процесс разрушения здесь вовлекаются большие группы фрагментов — в среднем около 10 —10 на каждую чашечку, с ее поверхностью граничат от 100 до 1000 фрагментов. [c.69]

Если ударная волна сжатия имеет достаточно большую интенсивность, то разрушение (дробление) частицы происходит непосредственно на переднем фронте волны возмущения. В это м случае поверхность разрушения совпадает t фронтом ударной волны. Такую веяну будем называть волной дробления. Заметим, что для металлов и прочных горных пород ударные волны Вплоть до давлений порядка 10 кГ1см можно считать звуковыми. Если же интенсивность ударной волны недостаточно велика, ТО скорость распространения поверхности разрушения меньше скорости переднего фронта возмущения (ударной волны) и определяется дополнительным условием е). В этом случае вначале частица в 0-состоянии подвергается некоторому возмущению, находящемуся в упругой (или упруго-пластической) области затем начинается постепенное разрушение (т. е. развитие трещин), которое, наконец, достигает такого уровня,. что, если бы дальнейшее развитие трещин внезапно остановилось, то эту частицу все равно можно было бы отделить от тела ). Этот момент разделения рассматриваемого объема тела на несвязанные между собой части соответствует переходу из 0-СОСТОЯНИЯ в / -состояние. В дальнейшем продолжается дробление частицы, которое достигает тем большей степени, чем ближе она расположена к месту взрыва. Таким образом, поверхности разрушения в рассматриваемой модели придается геометрический смысл (как некоторой границы возможной полости в теле). Граница фактической полости реализуется как [c.454]

Анализ поверхностей разрушения исследуемых сталей при всех уровнях приложенных напряжений показывает, что геометрическая форма отдельных зон излома остается постоянной. Характер усталостного излома стали 14Х2ГМР при. различных уровнях приложенного напряжения представлен на рис. 130. [c.322]

Предельная поверхность разрушения является геометрическим местом точек, координаты которых равны пределам прочности, а точки, лежащие на предельной поверхности пластического течения (или предельной поверхности текучести), соответствуют пределам текучести материала при разных1 н Жряженных состояниях. Если одно из главных напряжений равно нулю, то предельное состояние будет описываться плоской кривой, которая в этом случае называется предельной кривой разрушения или предельной кривой текучести. [c.67]

Недостаточная корреляция между временем службы покрытия и пористостью не является неожиданной, так как ясно, что обнаженная поверхность будет со временем увеличиваться. Помимо растрескивания, вызванного внутренним напряжением, за которым следует отделение покрытия (будет рассмотрено позднее), коррозия сама по себе может вызывать образование оголенных участков, которых нет на свежепокрытой поверхности. Разрушение обычно начинается локально и затем распространяется, как показано на стр. 109. Может случиться, что коррозионные агенты проникают через тонкое покрытие и достигают основного металла прежде, чем распространение коррозии по горизонтали приведет к встрече различных корродирующих участков. Если покрытие равномерное, так что корродирующие объемы являются микроскопическими расширяющимися полусферами, время, необходимое для его перфорации и образования коррозионного элемента, будет грубо пропорционально квадрату толщины для тонкого покрытия, но для толстого покрытия при условии, что начальные центры достаточно соприкасаются, чтобы допустить быстрое слияние корродирующих поверхностей, требуемое время может грубо приближенно рассматриваться как прямо пропорциональное толщине. На сегодня вообще принято, что время жизни покрытия пропорционально толщине и это подкрепляется наблюдениями над тщательно приготовленными материалами с покрытиями равномерной толщины и подвергнутыми испытаниям на геометрически простых формах. В частности, внушительной является опубликованная Худсоном диаграмма, характеризующая время жизни покрытий, как функцию его толщины. Точки для алюминия, цинка и кадмия хорошо ложатся на три различные прямые линии [98]. Если покрытие неравномерно, время жизни будет часто определяться толщиной наиболее слабого места. Установлено, что на горяче-оцинкованном железе невозможно получить равномерную толщину покрытия при осаждении некоторого минимального количества цинка, возможно 0,02 г см . Если это принять, то следует, что оцинкованное железо только при толщине, соответствующей - 0,015 г/см , будет иметь срок службы много меньший, чем 5/7 от срока службы покрытия толщиной 0,02 г/см , которое равномерно распределено. Имеются ясные практические указания на то, что время жизни покрытия пропорционально его толщине. Некоторые старые конструкции с толстым гальваническим покрытием были найдены в хорошем состоянии после 15-летней эксплуатации, в то время как заново покрытые железные конструкции подверглись в тех же условиях коррозии в течение года сомнительно, чтобы старые конструкции покрывались на среднюю толщину, в 15 раз превышающую толщину покрытия на вновь оцинкованных [c.575]

Классификатдая фракталов по различньЕМ геометрическим свойствам в приложении к реальным объектам, в том числе и к поверхностям раздела конденсированных сред, уже практически сложилась. Сейчас существует целый ряд экспериментальных методов измерения и наблюдения фрактальных структур, результаты которых затем в каждом отдельном случае сопоставляются с различными математическими и компьютерными моделями. Аппарат фрактальной геометрии будет часто необходим нам в дальнейших главах для описания явлений формирования и разрушения консфукционных материалов. [c.107]

В последние годы для анализа сложной поверхности статического и усталостного разрушения, наряду с обычной фрактографией, все шире используются методы фрактальной и мультифрактальной параметризации. Дело в том, что большинство сложных объектов и структур в природе обладают фундаментальным свойством геометрической регулярности, известной как инвариантность по отношению к масштабу, или самоподобие. Если рассматривать эти объекты в различном масштабе, то постоянно обнаруживаются одни и те же фундаментальные элементы. Эги повторяющиеся закономерности определяют дробную, или фрактальную размерность структуры. Фрактальная геометрия описывает природные фюрмы имтцнее и точнее, чем евклидова геометрия. По определению Б. Мандельброта называется [c.66]

Критерии разрушения таких материалов должны строиться с учетом членов высшего порядка тензорного полинома. Эти члены должны подчиняться дополнительным геометрическим и алгебраическим ограничениям, вытекающим из сформулированных ранее основных требований к поверхности прочности и состоящим в том, что поверхность прочности должна быть односвязной и каждая радиальная траектория нагружения должна пересекать ее только в одной точке. Указанные ограничения можно установить, анализируя тензорный полином третьей степени результаты этого анализа по индукции экстраполируются на полиномы четвертой и более высоких степеней. Тензорно-полиномиальный критерий разрушения третьей степени можно записать в следующей форме (вытекающей из уравнения (56)) [c.455]

Сравнение результатов табл. V показывает, что композиты, изготовленные различными способами, обнаруживают различное поведение при динамическом разрушении. Композит (б) расслаивался примерно при той же скорости удара, что и неармированный алюминий, в то время как композит на основе диффузионной матрицы 6061 давал по крайней мере трехкратное увеличение скоростного порога расслаивания по сравнению с неармирован-ным алюминием. Причина этого заключается, вероятно, в различной геометрической упаковке волокон в этих двух композитах, большой площади контакта между нитями и наличием слабых поверхностей между соседними лентами композита (б). С другой стороны, большие поры в диффузионном композите, по-видимому, способствуют сопротивлению расслаивания тем, что создают дополнительную геометрическую дисперсию импульса. [c.325]

М. М. Тененбаум и Д. Б. Бернштейн установили, что вследствие разнообразия геометрических и прочностных характеристик абразива в поверхностном слое материала при трении реализуется спектр контактных напряжений, параметры которого могут изменяться в широких пределах [65]. При этом в зависимости от уровня напряжений и частоты их повторений на поверхности материала могут протекать процессы разрушения прямого (вязкого и хрупко- [c.13]

В. И. Тихонович и Ю. И. Короленко исследовали образцы высокопрочного чугуна в условиях трения со смазкой в контакте с серым чугуном при небольщом нагреве (до 50° С) на поверхности высокопрочного чугуна отмечены довольно значительные разрушения и отдельные сколы [67]. С ростом температуры до 120°С поверхностный слой чугуна приобретает повышенную пластичность, деформация локализуется в этом слое и поверхность выглаживается. При этом значительных разрушений поверхности не наблюдали. Дальнейшее повышение температуры материала несколько изменяет микрорельеф поверхности в сторону более значительного разрушения, а работа образцов при нагреве до температуры 245° С приводит к еще большему увеличению геометрических параметров микрорельефа пову)хности трения. Работа на последнем режиме характеризовалась высоким и неустойчивым коэффициентом трения, наблюдались явления схватывания материала. Минимальный износ соответствовал температуре нагрева 90—100 С. [c.20]

По мере того как нагрузка возрастает до предельной, принципы нормальности и выпуклости остаются в силе. Предельная нагрузка, которую может выдержать конструкция в целом, снижается, когда составляющие ее элементы либо уменьшают свой вклад в сопротивление из-за геометрических изменений (рост пустот, выпучивание и т. д.), либо полностью перестают воспринимать нагрузку вследствие разру-щения. В некоторых случаях (иногда очень быстро) наступает глобальная неустойчивость системы и происходит разделение ее на составные части или разрушение при неизменной нагрузке. Если неустойчивость наступает в элементе статически неопределимой системы, то в противоположность этим случаям такой элемент выдерживает максимально возможную нагрузку до тех пор, пока ее не начнут воспринимать соседние элементы. До достижения максимальной нагрузки конструкция в целом остается устойчивой, предельная поверхность в пространстве напряжений остается выпуклой и вектор приращения упругого перемещения нормален к этой поверхности по мере того, как она изменяется в процессе ослабления или разрушения компонент. [c.25]

Теорема о системе размерных и физико-механических параметров технической поверхности. Если при фиксированных материале детали, металлургических условиях его изготовления, тепловой обработке и абсолютных размерах конструкции состояние системы S геометрических и физико-механических параметров технической поверхности в их взаимосвязи и взаимодействии в каждый данный момент характеризуется целостностью, определенностью геометрической формы поверхности при снятии внешней нагрузки и переход системы из состояния i в состояние i - - 1 заключается в. изменении указанного ее свойства, причем комбинации уровней параметров определяют состояние системы S, имеющей множество Е возможных состояний и F — функция распределения в , а для каждого промежутка времени от момента S до i > S существует линейный и унитарный оператор H t (Е) = = Fj, при помощи которого, зная функцию распределения F в момент времени s, можно определить функцию распределения F, для момента t, а оператор (F) удовлетворяет при любых S < и < t уравнению = H tHsay то изменение качества технической поверхности протекает по схеме марковского процесса. Любое последующее состояние системы и в том числе нарушение целостности поверхности вследствие усталостного разрушения или износа или изменение ее формы по причине пластических деформаций, ведущее к изменению контактной жесткости, зависит от того состояния, в котором она пребывает, и не зависит от того, каким образом она пришла в данное состояние. Отсюда следует, что качество поверхности в рассматриваемом смысле инвариантно по отношению к технологическим операциям обработки. Роль технологической наследственности состоит в определенном вкладе в данное состояние системы предшествующих операций, но не в специфичности признаков самих этих операций (кинематика, динамика, тепловое и физико-химическое воздействие и т. п.). [c.181]

Конечно, при этом методе производят разрушение небольшой площади поверхности, закрываемой отверстием наконечника датчика, но зато толщину можно определить в любой выбранной точке при условии, что геометрическая форма изделия позволяет использовать датчик в желаемом положении. Прибор измеряет толщину всего за несколько минут. Этот метод проверки толщины покрытия описан в Международном стандарте IS02177. [c.146]

Фрикционная связь может быть описана как с геометрических позиций, так и на основе механического состояния материала, находящегося в зоне фактического контакта. При геометрическом описании фрикционной связи используется моделирование шероховатостей поверхности набором сферических сегментов, располон<е-ние которых по высоте диктуется принятым условием подобия натуры и модели. Сферы имеют одинаковый радиус R, равный среднему радиусу кривизны микронеровностей реальной поверхности. Геометрическая характеристика фрикционной связи, представляю щая собой отношение глубины внедрения или величины сжатия единичной неровности к ее радиусу (h/R), позволяет различать механическое состояние материала в зоне контакта. Эта характеристика в совокупности с физико-механической характеристикой фрикционной связи, которая представляет собой отношение тангенциальной прочности молекулярной связи к пределу текучести материала основы (t/ Ts), устанавливает границу меяоду внешним и внутренним трением. В первом случае нарушение фрикционной связи происходит по поверхностям раздела двух тел или по покрывающим их пленкам, при этом не затрагиваются слои основного материала. При переходе внешнего трения во внутреннее фрикционная связь оказывается прочнее, чем материал одного из тел, что приводит к разрушению основного материала на глубине. [c.10]

В книге освещен новый взгляд на природу трения в ма-пшнах и узлах трения. Изложены результаты исследования жесткости контакта при различных нагружениях с учетом механических, геометрических и фрикционных характеристик контактирующих поверхностей. Приводятся примеры расчета реальных сочленений деталей машин. Описывается новый энергетический метод определения силы трения покоя без разрушения контакта. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...