Траектория радиальной

При неизменной частоте вращения барабана и при отсутствии скольжения центробежная сила Q сохраняет свое значение и радиальное направление от оси вращения мельницы на всех участках круговой траектории. Величина и направление радиальной составляющей N силы тяжести G изменяются и зависят от положения тела на круговой траектории. При некоторой скорости движения измельчающего тела любого слоя, расположенного на круговой траектории, радиальная сила N в некоторой точке А верхнего квадранта может стать равной центробежной силе Q (см. рис. IV.28). Обладая скоростью V, равной окружной скорости движения его центра по круговой траектории с радиусом R, измельчающее тело от точки А будет [c.234]

Тензор D можно получить из С при помощи уравнения (3-2.17). Поскольку ортогональный базис физических компонент не изменяется вдоль траекторий частиц (которые, кстати, радиальны), матрица физических компонент тензора D получается из [c.126]

Внутри закручивающего устройства турбулентные вихри осуществляют пульсации главным образом в радиальном окружном направлении. На выходе образуется крупный вихрь с закруткой в продольном сечении, который располагается в месте прохождения траектории ПВЯ. При малых числах Рейнольдса этот вихрь присоединенный, но при увеличении числа Рейнольдса такие вихри начинают попеременно срываться с разных сторон закручивающего устройства при прохождении ПВЯ. [c.145]

Определить уравнение траектории в координатной форме, а также скорость, ускорение, касательное и нормальное ускорения, радиальную и трансверсальную составляющие скорости и радиус кривизны траектории в момент = я/6 сек. Изобразить на рисунке траекторию, скорости и ускорения в указанный момент времени. [c.116]

По координатам отмечаем положение точки на траектории и, выбрав масштабы, изображаем векторы скорости и ускорения по их проекциям. Для радиальной составляющей скорости г>г учитываем ее направление, противоположное единичному вектору г , так как имеет знак минус. [c.117]

В качестве примера рассмотрим кинематику потока в наиболее распространенных для гидродинамических передач типах колес центробежном колесе насоса (см. рис. 14.3, а) и центростремительном (радиально-осевом) колесе турбины (см. рис. 14.3, б). На указанных рисунках приведены схемы этих колес и параллелограммы скоростей, а также показана (пунктиром) траектория движения одной из частиц жидкости движущейся с абсолютной скоростью с. [c.226]

Наиболее эффективный путь получения одноконтурного движения — использование многофазных индукторов бегущего поля. Типичный характер распределения скоростей в таких индукторах иллюстрируется рис. 23, б. Как видно из рис. 23, б, на протяжении большей части высоты расплава идет равномерное наращивание скорости его движения. При минимальном числе катушек (две) распределение Гц имеет специфику скорости максимальны в средней по высоте части расплава. В пристеночном слое движение всегда направлено в обратную сторону (замыкаясь вблизи дна и зеркала ванны). Во многих случаях в зависимости от относительной длины индуктора и сочетания его параметров (полюсного деления и углов сдвига фаз) радиальные силы могут стать соизмеримыми с тангенциальными. При этом траектории движения усложняются и возможно появление дополнительных вихрей [18]. [c.47]

Любая заданная радиальная траектория нагружения должна иметь только одну точку пересечения с поверхностью прочности. [c.406]

Требуя, чтобы двум коллинеарным радиальным траекториям нагружения соответствовало два различных корня, находим, что из трех перечисленных комбинаций допустимой является только третья. Для существования данной комбинации корней уравнения (99) необходимо, чтобы коэффициенты этого уравнения удовлетворяли следующим условиям [c.456]

Анализируя результаты, представленные на рис. 15 и 16, можно заключить, что знание поверхности прочности, построенной по результатам основных экспериментов, позволяет предсказать момент начала разрушения при любом сложном напряженном состоянии. Для того чтобы убедиться в этом окончательно, можно провести сравнение различных критериев, используя имеющийся в настоящее время обширный экспериментальный материал для трехмерного пространства напряжений (ai, 02, ае) и снося эти данные на плоскость (аь ао). Схема такого сравнения показана на рис. 17, где функция а, а-2, ае) описывает исследуемую поверхность прочности, (о , 02, Об)—предсказываемое соответствующим критерием разрушающее напряженное состояние при заданной радиальной траектории нагружения, (а, а, а ) — экспериментально найденное разрушающее напряженное состояние. Отклонение экспериментальных разрушающих напряжений от предсказываемых теорией обозначается через АТ . Относительное отклонение теории от эксперимента на плоскости (ai, 02) обозначается через AR>2 и может быть вычислено по формуле [c.471]

Если радиальная составляющая центральной силы имеет выражение с (г) =(1>- и V — постоянные), то дифференциальное уравнение траектории [(11 ), п. 7)] интегрированием может быть приведено к виду [c.164]

Можно себе представить величину приближенных периодов в случае траектории Зоммерфельда для водорода. Вращение перигелия во время периода либрации радиуса-вектора порядка 10 -2л. Наиболее короткий из приближенных периодов будет, таким образом, приблизительно в 10 раз больше периода радиальной переменной сек.) и будет порядка 10 сек. Таким образом, действительно получается, что условия устойчивости начнут играть роль через промежуток времени, недоступный нашим наблюдениям, и следовательно, траектории без резонанса покажутся нам несуществующими. [c.666]

Если исходное инструментальное колесо не является плосковершинным, то при больших углах наклона зубьев (р > 16 ") следует изменять углы Д и ч, а также высоту головки зуба h так, чтобы не возникало недопустимого уменьшения радиального зазора при зацеплении какого-либо участка длины зуба (поскольку траектории движения точек кромки резца, обрабатывающей основание впадины между зубьями, лежат не на поверхности конуса выступов инструментального плоского колеса, а на поверхности некоторого гиперболоида вращения). [c.328]

По траектории перемещения электродов радиальные (перемещение по дуге окружности) и прямолинейные (вертикально, горизонтально и наклонно). [c.295]

По траектории перемещения электродов различают нажимные устройства а) с радиальным ходом при рычаге первого рода б) с радиальным ходом при рычаге второго рода в) с параллельным ходом (движение прямолинейное). Нажимные устройства с радиальным ходом электродов при рычаге первого рода могут применяться при сварке толщин (суммарно) меньше 4 мм, а с радиальным ходом при рычаге второго рода — при сварке толщин суммарно меньше 8 мм. Во всех остальных случаях сварки следует отдавать предпочтение нажимным устройствам с параллельным ходом. [c.302]

Помимо плавного перемещения острия резца по заданной траектории имеется возможность с помощью специальных приспособлений давать резцу радиальные перемещения в период каждого оборота изделия. Такие движения, подчинённые определённому закону и сочетающиеся иногда с покачиванием резца (с целью сохранения благоприятных углов резания), обеспечивают обработку некруглых тел — овальных, квадратных, многогранных и со специальным профилем, а также позволяют производить затылование. [c.245]

Траектория движения частицы материала может быть построена по углу о (для большинства сыпучих материалов в универсальных центробежных элеваторах а оказывается близким к ЗО "). В точке k (см. фиг. 132), намеченной на окружности спинок ковшей радиальной прямой, наклонённой под углом а к вертикали, проводится касательная. Приняв точку к за начало косоугольных координат, а вертикаль и касательную — за оси координат, находят [c.1088]

Трвекторйи главных долевых напряжений растяжения Oi — прямые, нормальные к траекториям радиальных и окружных напр-яжений, т. е. радиусы дуг траекторий радиальных напряжений. [c.291]

Силы резания. В процессе фрезерования каждый зуб фрезы преодолевает силу сопротивления металла резанию. Фреза должна преодолеть суммарные силы резания, которые складываются из сил, действующих на зубья, 1гаходящиеся в контакте с заготовкой. При фрезеровании цилиндрической фрезой с прямыми зубьями равнодействующую сил резания R, приложенную к фрезе в некоторой точке Л, можно разложить на окружную составляющую силу Р, касательную к траектории движения точки режущей кромки, и радиальную составляющую силу Ру, направленную по радиусу. Силу R можно также разложить на горизонтальную Яц и вертикальную Р-, составляющие (рис. 6.57, а). У фрез с винтовыми зубьями в осевом нанрав-лении действует еще осевая сила P , (рис. 6.57, б). Чем больше угол наклона винтовых канавок w, тем больше сила Р . При больших значениях силы Р применяют две фрезы с разными направлеггиями [c.330]

С произвольным распределением скорости жидкости в тангенциальном направлении, но без учета тангенциального ускорения частиц. Крайбел [4381 рассматривал эту задачу, полагая, что схема газового потока соответствует модели вращения твердого тела. Свободновихревое движение жидкости при одинаковой осевой скорости обеих фаз, но без учета изменений тангенциальной и радиальной скоростей частиц в осевом направлении исследовалось в работе [343]. Так как во всех этих работах рассчитывались только траектории частиц, то использовалась система координат Лагранжа, что само по себе исключительный случай в гидромеханике. Во всех этих исследованиях не учитывалось распределение плотности и скорости отложения частиц. [c.339]

Рассмотрим несколько характерных примеров использования положений принципа инверсии. После изготовления ступенчатого вала Д редуктора (см. рис. 11.4) необходимо выбрать схему контроля радиального биения поверхности А с помощью показывающего измерительного прибора И (рис. 6.3, а). В качестве метрологических баз следует выбрать поверхности В и В, поскольку по ним происходит контакт вала с опорными подшипниками, а использование в качестве метрологических баз линии центров С—С или поверхностей D—D приводит к возникновению дополнительных погрешностей, вызванных несоосностью этих элементов относительно базовых поверхностей В—В. В осевом направлении в качестве базирующего элемер1та следует выбрать поверхность (а не С или С), поскольку она определяет осевое положение вала (от этой поверхности целесообразно проставлять линейные размеры L). При вращательном движении вала в процессе измерения его траектория соответств ет траектории движения при эксплуатации. При базировании на призмах [c.140]

Формула (1У.176Ь)—дифференциальное уравнение траектории материальной точки. Оно позволяет решить два вопроса зная уравнение траектории, можно найти силу, действующую на точку, и, наоборот, зная силу, приложенную к точке, можно найти уравнение ее траектории. При этом нужно помнить, что Ер— проекция силы на радиальное направление. В случае силы притяжения проекция Е, будет отрицательной ). [c.394]

Каждый элемент жидкости в невозмущенном течении движется по окружности г = onst вокруг оси цилиндров. Пусть (,( (г)= mr ф есть момент импульса элемента с массой т (ф — угловая скорость). Действующая на него центробежная сила равна ) 1тг эта сила уравновешивается соответствующим радиальным градиентом давления, возникающим во вращающейся жидкости. Предположим теперь, что элемент жидкости, находящийся на расстоянии го от оси, подвергается малому смещению со своей траектории, так что попадает на расстояние г > Го от оси. Сохраняющийся момент импульса элемента остается при этом равным своему первоначальному значению ро =. и( о). Соответственно в его новом полол<ении иа него будет действовать центробежная сила, равная и тг К Для того чтобы элемент стремился возвратиться в исходное положение, эта центробежная сила должна быть меньше, чем ее равновесное значение > 1тг уравновешивающееся имеющимся на расстоянии г градиентом давления. Таким образом, необходимое условие устойчивости гласит [х- — > 0 разлагая [i(r) по степеням положительно " разности г — Го, напишем это условие в виде [c.143]

В этих условиях наблюдалось формирование поверхностных периодических структур но кроях незатронутых лазерной гравировкой участков металлических пленок. ППС располагались вдоль траектории движения фокального пятно лазерного излучения. Зона распространения ППС в радиальном по отношению к фокальному пятну направлении в большинстве случаев не превышало 10—15 мкм, однако наблюдались и структуры, захватывавшие полосы необработанного покрытия до 250 мкм. При этом ППС группировались в полосы с уменьшающейся контрастностью в поле зрения микроскопа. ППС дальней зоны качественно отличаются от ППС ближней зоны. Изморенные в дальней зоне периоды ППС составляли величины 3— 3,5 мкм. В ближней зоне величина периода была приблизительно такая же, но строгая периодичность норушолась, в ряде случаев элементы структур располагались как лучи, радиально расходящиеся от дефектов лазерной гравировки. [c.96]

На рис. 149 в определенном масштабе построена диаграмма перемещений толкателя. Руководствуясь этой диаграммой, делаем разметку хода толкателя. На схеме механизма, изображенной на рис. 150 (такого же типа, как на рис. 143), считаем известным положение Ад — конца острия толкателя в момент начала подъема и О — положение центра кулачка. Для построения центрового (теоретического) профиля кулачка из точки О, как из центра, наименьшим радиусом-вектором (pmin= OAq) центрового профиля кулачка описываем основную окружность. Делим эту окружность, начиная от точки Ад, в направлении, обратном вращению кулачка, на дуги, соответствующие указанному закону движения толкателя Ф1 = 90° фг = 45° фз = 90° и -94 = 135°. Радиальными линиями делим угол ф1 на двенадцать равных углов в соответствии с разметкой хода Smax нз диаграмме. На траектории точки Ло откладываем [c.135]

На форму отверстия в поперечном сечении влияет точность вращения шпинделя в опорах. В данном станке радиальное биение шпинделя не превышает 2 мкм. Кроме того, на работоспособность расточной головки влияют точность установки детали в приспособлении и погрешность траектории движения головки. Непарал-лельность базовой плоскости приспособления и направляющих расточной головки, которая по нормативам составляет 18 мкм на 140 мм хода головки, и зазоры в фиксирующих пальцах влияют на точность положения заготовки относительно расточного шпинделя.- [c.372]

Так как волокно Y = D после деформации совпадает с известной кривой, можно сразу построить перпендикулярные к нему прямые нормальные линии. В соответствующим образом выбранной полярной системе координат это будут радиальные прямые 0 = onst. Остальные волокна направлены вдоль ортогональных траекторий данного семейства нормальных линий и, следовательно, расположены на концентрических окружностях. Поскольку расстояние между любыми двумя волокнами после деформации должно быть тем же, что и до деформации, волокно У = onst лежит на окружности радиуса [c.305]

Вид поверхности, описываемой этим квадратным уравнением, можно исследовать путем приведения уравнения к каноническому виду. Переносом и поворотом осей координат уравнение (83) приводится к одной из 17 известных канонических форм. Из 17 поверхностей, которые могут быть описаны уравнением (83), допустимыми являются лишь те, которые удовлетворяют следующему основному требованию любая радиальная траектория нагружения должна пересекать поверхность прочности только в одной точке. Таким образом, мнимые поверхности, поверхности, распадающиеся на две части, гиперболоид, гиперболический параболоид и т. д. не могут быть выбраны в качестве поверхностей прочности. Существуют лишь две допустимые поверхности — эллипсоид и, возможно, эллипт 1ческий параболоид (последний случай не совсем обычен, так как здесь для некоторых видов напряженного состояния предел прочности может быть бесконечным) эти поверхности изображены на рис, 2, а и [c.451]

Критерии разрушения таких материалов должны строиться с учетом членов высшего порядка тензорного полинома. Эти члены должны подчиняться дополнительным геометрическим и алгебраическим ограничениям, вытекающим из сформулированных ранее основных требований к поверхности прочности и состоящим в том, что поверхность прочности должна быть односвязной и каждая радиальная траектория нагружения должна пересекать ее только в одной точке. Указанные ограничения можно установить, анализируя тензорный полином третьей степени результаты этого анализа по индукции экстраполируются на полиномы четвертой и более высоких степеней. Тензорно-полиномиальный критерий разрушения третьей степени можно записать в следующей форме (вытекающей из уравнения (56)) [c.455]

Требование существования единственного корня уравнения (94) при любой радиальной траектории нагружения позволяет произвести дальнейшие упрощения. Соответствующее ограничение на Fiii можно найти, исследуя частный случай, когда Об — О и Рп2 = Рт = / 166 = 266 = О, и, следовательно, уравнение (94) принимает вид [c.456]

Зачастую не учитывается зависимость экспериментально определяемых параметров прочности от вида напряженного состояния (при радиальных траекториях нагружения). Как отмечено в работе Цая н By [47], трехпроцентное отклонение от состояния чистого растяжения в направлении, образующем угол 45° с главными осями тензора напряжений, может полностью изменить результаты вычисления параметра Fi% определяющего взаимодействие нормальных напряжений в то же время из-за простоты экспериментов на одноосное растяжение именно они использовались чаще всего. Неудивительно поэтому, что результаты экспериментов на одноосное растяжение, в которых не учитывалась зависимость определяемых параметров от вида напряженного состояния, согласовывались практически со всеми предложенными критериями. [c.461]

Тензорно-полиномиальный критерий разрушения (5) обладает, как было доказано, наибольшей общностью, и в то же время не включает лишних параметров этот критерий, обобщающий все наиболее часто используемые критерии разрушения, представляется нам наиболее перспективным. Таким образом, имеет смысл сосредоточить внимание на анализе экспериментов, основанных именно на этой математической модели. Последующее обсуждение посвящено в основном статическому разрушению, т. е. кратковременным нагружениям по радиальным траекториям. Представленные здесь данные получены для слоистого композита, состоящего из графитовых волокон (Morganite П) и эпоксидной матрицы (производство Уиттекер Корпорейшн). [c.463]

Радиальная скорость точки. Иусм. О е ть неподвижный полюс и М — движун1аяся точка, которая описывает какую-нибудь траекторию (плоскую или пространственную). Проведем радиус-вектор ОМ. Движение точки М можно рассматривать как абсолютное движение, результирующее двух составляющих движений движения относительного вдоль прямой ОМ и движения переносного, вызванного вращением этой прямой вокруг полюса. Относительная скорость v точки есть ее скорость в прямолинейном движении, она направлена по радиус - [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...