Сталь мартенситно-ферритная

Высокохромистые стали мартенситно-ферритного и ферритного классов хорошо сопротивляются воздействию сплавов. Использование сталей типа 410 и 446 при термическом переносе массы показало сравнительно малую скорость коррозии (- 0,005 0,01 мм в год) при температурах 650° С. [c.297]

Сталь мартенситно-ферритного класса [c.287]

Обозначение электродов для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. ГОСТ 10052—75 устанавливает 49 типов электродов для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситно-ферритного, ферритного, аустенит-но-ферритного и аустенитного классов. [c.73]

Обозначение электродов для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. Электроды для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами должны удовлетворять требованиям ГОСТ 10052-75. Большое разнообразие служебного назначения этих сталей определяет и большой типаж электродов для их сварки. Стандартом предусмотрено 49 типов электродов для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситно-ферритного, ферритного, ау-стенитно-ферритного и аустенитного классов. [c.43]

Стали мартенситно-ферритного класса содержат значительное количество хрома и дополнительное количество молибдена, вольфрама, ванадия и ниобия обладают высоким сопротивлением коррозии в атмосферных условиях, в воде, водяном паре, а также в растворах кислот, щелочей, солей и имеют повышенную жаропрочность. Склонны к закалке после нагрева во время производственных операций и при сварке, что резко снижает их пластичность. [c.326]

Стали мартенситно ферритного класса Закалка 1020 С отпуск 660 С Закалка 1030 С отпуск Закалка 1000 °С отпуск [c.278]

Стали мартенситно-ферритного класса [c.498]

Стали мартенситно ферритного класса [c.545]

Стали мартенситно-ферритного класса содержат в структуре кроме мартенсита 10-25 % феррита. Основная легирующая добавка и в этих ста- [c.545]

Название - Сталь мартенситно-ферритного класса. [c.176]

Сероводородному растрескиванию подвержены все виды структур конструкционных углеродистых и низколегированных сталей мартенситная, ферритная и феррито-перлитная. При этом отмечается пониженная (примерно в 3 раза) водородная проницаемость (при одинаковой скорости коррозии в сероводородных средах) у [c.65]

Стали мартенситно-ферритного класса используются в термически упрочненном состоянии. Они подвергаются нормализации с повышенной скоростью охлаждения (700—1 000° С/ч) и отпуску При 730—750° С в течение 5 ч. Данные по этим сталям приведены в табл. 2-2 и на рис. 2-2. [c.31]

Свариваемость сталей мартенситно- ферритного класса характеризуется следующими особенностями. В зоне термического влияния этих сталей, структура состоит из сорбита и мартенсита лри наличии структурно-свободного феррита, количество которого может достигать 30%. [c.36]

ОСОБЕННОСТИ СВАРКИ ВЫСОКОХРОМИСТЫХ СТАЛЕЙ МАРТЕНСИТНО-ФЕРРИТНОГО КЛАССА [c.147]

Сварка сталей перлитного класса с высокохромистыми сталями мартенситно-ферритного класса. При выполнении таких комбинированных соединений учитываются следующие основные положения [c.162]

Монтажные стыки паропроводов из высокохромистых жаропрочных сталей мартенситно-ферритного класса подвергаются после сварки более сложной термиче- [c.210]

Высоколегированная сталь мартенситно-ферритного класса [c.254]

Применяемые в настоящее время промышленностью нержавеющие, кислотостойкие и жароупорные стали в зависимости от структуры принято разделять на следующие основные группы хромистые стали мартенситного, ферритного класса, хромоникелевые стали аустенитного класса и сплавы. Для удобства выбора технологического режима резки и необходимой термической обработки до и после резки практически наиболее удобно классифицировать стали и сплавы по склонности их к межкристаллитной коррозии, а также к образованию трещин после резки. На основании обобщения производственного опыта ряда заводов и данных, полученных при лабораторных исследованиях, все высоколегированные хромистые и хромоникелевые марки стали могут быть разделены на четыре группы по их способности подвергаться кислородно-флюсовой резке. [c.54]

Количество образцов для различных видов испытаний, вырезаемых из одного контрольного стыка, долн<ио быть (пе менее) для испытания на растяжение — два образца (рис. 8-30 и табл. 8-49) для испытания яа загиб — два образца (рис. 8-31) для испытания на ударную вязкость — три образца для металлографических исследований на поперечных шлифах — одни образец при контроле стыков из углеродистой н низколегированной стали перлитного класса и два образна при контроле стыков из стали мартенситно-ферритного и аустенитного классов. [c.674]

К сталям мартенситно-ферритного класса относится сталь 1X13 химический состав этой стали 0,09—0,15 % С, до 0,60% Si, до 0,60% Мп, 12—14% Сг. [c.266]

Высоколегированные стали по структурным признакам подразделяются на следующие шесть классов мартеиситный, мартепситно-ферритный (не менее 5— 10% феррита), ферритный, аустенитно-мартенситцый, аустенитно-ферритный (феррита более 10 %) и аустенитный. В арматуростроении применяются главным образом стали мартенситного, ферритного и аустенитного классов. Стали аустенитного класса обладают высокими пластическими свойствами, коррозионно-стойки, немагнитны. [c.27]

Х12ВМБФР Стали мартенситно-ферритно Поковки, турбинные лопатки, трубы паровых котлов и паропроводов, крепеж 1го класса 600 Весьма длительный 750 [c.399]

Хромистые стали, содержащие 12—14% Сг, в зависимости от содержания углерода могут испытывать у->а-превращение (стали мартенситного класса) или не испытывать его (стали ферритного класса) в стали мартенситно-ферритного класса (12X13) у->а-превращение будет неполным. Наличие и полнота у->а-превращения определяют способноеть стали к упрочнению при термообработке сталь с 0,1% С и 13% Сг не упрочняется при закалке из-за отсутствия у->а-превращенги чем больше в стали углерода, тем полнее протекает мартенситное превращение, тем выше содержание углерода в мартенсите и его твердость. Однако повышение концентрации углерода в стали приводит к образованию карбидов, уменьшая при этом количество хрома в твердом растворе (а именно содержание хрома в твердом растворе и определяет коррозионную стойкость стали) при этом в стали возникает двухфазная структура. Стали с 13% хрома подвержены коррозионному растрескиванию и точечной коррозии в содержащих ионы хлора средах. [c.169]

Нержавеющие стали мартенситного, ферритного, полуферрит-ного и аустенитного классов по-разному подвергают ковке и горячей прокатке. [c.705]

По сравнению с широко применяемыми в российской теплоэнергетике теплоустойчивыми низколегированными хромомолибденовыми и хромомолибденованадиевыми сталями более жаропрочными являются высокохромистые стали мартенситно-ферритного класса и хромоникелевые аустенитные стали (табл. 5.12 и 5.13, рис. 5.24). Высоколегированные жаропрочные стали могут применяться для изготовления коллекторов и паропроводов с температурой 545. .. 560 °С и давлением 14 и 25,5 МПа, так и с более высокими параметрами пара (с температурой 580. .. 600 °С и давлением 29. .. 30 МПа). Выбор этих сталей определяется благоприятным сочетанием их достаточно высокой жаропрочности и длительной пластичности с учетом освоенности сталей промышленностью. [c.313]

К освоенным промышленностью относятся следующие высоколегированные жаропрочные материалы высокохромистая сталь мартенситно-ферритного класса 12Х11В2МФ (ЭИ 756) и хромоникелевые аустенит-ные стали 12Х18Н12Т и 10Х16Н16В2МБР (ЭИ 184). Изготовление паропроводов из этих сталей освоено на заводах энергетического машиностроения, и накоплен положительный многолетний опыт монтажа и эксплуатации паропроводов. Общее количество паропроводов из высоколегированных жаропрочных сталей в отечественной теплоэнергетике, к сожалению, остается пока ограниченным и исчисляется единицами. [c.315]

К хромистым сталям относят стали мартенситного, ферритного и мартенсито-ферритного классов, к хромоникелевым — аустенит-ного, аустенито-ферритного и аустенито-мартенситного классов. [c.11]

Высокохро.мистые жаропрочные стали мартенситно-ферритного класса по своим физическим свойствам близки к перлитным сталям. Их отличительная особенность — микроструктура, состоящая из смеси сорбита, мартенсита и феррита, что создает меньшую технологичность этих сталей, чем перлитных. Основная особенность структурных превращений в этих сталях — образование мартенситных прослоек в околошовной зоне и остаточного аустенита, что приводит к появлению холодных трещин. Поэтому необходимые условия при сварке этих сталей—высокий подогрев с последующей двойной термообработкой — низким и высоким отпуском. При сварке с большим тепловложением сказывается другая особенность этих сталей — появление избыточного количества структурно-свободного феррита, содержание которого более 5% резко сдвигает температурный порог хладноломкости. [c.149]

Типичными структурами, выявляемы.ми 1ри микроисследовании сварных соединений поверхностей нагреза котлов из сталей мартенситно-ферритного класса, выполненных ручной электроду-говой сваркой с аустенитными присадочными материалами, являются аустенит с ферритными прослойками ло границам зерен и единичными выделениями карбидов для наплавленного металла, феррито-перлит для высокотемпературной зоны термического влияния. [c.168]

В обобщенной форме влияние обработок на усталость авиационных конструкционных материалов (коррозибнностойких сталей мартенситно-ферритного класса, жаропрочных титановых и никелевых сплавов) представлено в табл. 4.9. Минимальные значения коэффициентов р влияния обработки на усталость после большинства типов обработок соответствуют титановым сплавам, а максимальные— никелевым. [c.134]

Высоколегированные стали мартенситно-ферритного класса 1Х12В2МФ Сг=10,0—12,2 W= 1,7—2,2 Мо=0,6—0.8 У=0,15—0.3 70 50 19 6 Паропроводы. работающие при температурах пара 570— 600° С [c.23]

Стали мартенситно-ферритного класса 1Х12В2МФ (ЭИ756) и 1Х12В2МФНЛ (ЦЖ5) проявляют при сварке значительную склонность к закалке и соответственно к образованию структуры мартенсита с возможным появлением околошовных трещин. Вблизи линии сплавления твердость основного металла может достигать 400— 500 Нв. Поэтому эти стали требуют тщательного подхода к выбору и обеспечению оптимальных тепловых режимов сварки. [c.36]

Рекомендуемые тепловые режимы требуют Точного и тщательного соблюдения температур в пределах допустимых отклонений, поскольку эти стали проявляют повышенную чувствительность к подкалке. Нарушение этих режимов, например охлаждение стыков труб после сварки не до 150° С, а до комнатной температуры, приводит к резкому снижению пластичности металла и околошовной зоны и к возникновению опасности образования трещин. При этом происходит распад остаточного аустенита с образованием мартенсита, вследствие чего повышаются внутренние напряжения в сварном соединении и резко возрастает склонность металла к хрупкому разрушению. В сварном шве, не подвергнутом термической обработке, эти процессы протекают особенно интенсивно спустя сутки после окончания сварки. Поэтому для сталей мартенситно-ферритного класса кроме точного соблюдения режима охлаждения важным условием является проведение термической обработки сварного шва сразу же после сварки, в крайнем случае не позднее чем через 24 ч после ее окончания. Термическая обработка сварных соединений паропроводов из сталей мартен-ситно-ферритного класса проводится в условиях монтажа тепловых электростанций с особой тщательностью. Оптимальный тепловой режим сварки и термической обработки монтажного стыка паропровода диаметром 219X32 мм из стали 1Х12В2МФ приведен на рис. 3-49. [c.211]

Перспективной представляется сталь мартенситно-ферритного класса марки Х12В2МФ (ЭИ-756) (0,1% С 12% Сг 2% 0,8% Мо). Пароперегревательные и паропроводные трубы из этой стали установлены на ряде блоков сверхкритических параметров. [c.255]

Сварочные материалы для сварки разнородных высокохромистых сталей мартенситного, ферритного и феррптно-аустенитного классов [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...