Поверхности начальные

В течение малого промежутка времени, начиная от начального момента t — О, разрывы, на которые распадается начальный разрыв, еще не успеют разойтись на большие расстояния друг от друга, и потому вся исследуемая картина движения будет ограничена сравнительно узким объемом, прилегающим к поверхности начального разрыва. Как обычно, достаточно рассматривать в общем случае отдельные участки поверхности начального разрыва, каждый из которых мол<но считать плоским. Поэтому можно ограничиться рассмотрением плоской поверхности разрыва. Мы выберем эту плоскость в качестве плоскости у, 2. Из соображений симметрии очевидно, что разрывы, на которые распадется начальный разрыв при >0, будут тоже плоскими и перпендикулярными к оси х. Вся картина движения будет зависеть только от одной координаты х (и времени), так что задача сводится к одномерной. Благодаря отсутствию каких бы то ни было характеристических параметров длины и вре- [c.519]

S - поверхность (начальная) образца, м т - время выдержки образца при температуре, ч. [c.31]

S - поверхность (начальная) образца, м , [c.37]

Для предсказания разрушения в четвертом квадранте (комбинированное сжатие и сдвиг) необходимо проанализировать две предельные геометрические конфигурации трещины (1) верхняя и нижняя поверхности начальной трещины удалены друг от друга на малое, но конечное расстояние, причем симметричные (вертикальные) перемещения поверхностей трещины не ограничены (2) трещина не имеет ширины, и, следовательно, симметричное поле перемещений невозможно. [c.239]

Расчёты узлов трения на основе гидродинамической теории смазки. Элементы расчёта движения наклонной пластинки относительно плоской поверхности. Начальные условия расчёта следующие ось Oz, проекцией которой на фиг. 27 является точка О, выбрана так, что она совпадает с линией мгновенного пересечения пластинки с плоскостью Ох. ft, и 2—координаты точек, которые являются проекциями сбегающей и набегающей кромок пластинки. В - Й2 — 1 — проекция длины пластинки на направление движения. [c.131]

Биение начально-производственного конуса ( о) — наибольшая разность расстояний от любой точки на рабочей оси колеса до боковой поверхности начально-производственного конуса. [c.88]

При математическом рассмотрении граничные и начальные условия не следует рассматривать как условия, которым температура v обязана удовлетворять на самой поверхности или в момент времени t = Q. Их следует считать предельными условиями. Граничные условия нужно понимать в том смысле, что для фиксированного > О данная комбинация температуры и ее производных стремится к заданной величине при приближении точки к поверхности. Начальные условия следует понимать в том смысле, что для фиксированной точки внутри определенной области температура должна стремиться к заданной величине по мере того, как t стремится к нулю. [c.33]

Рис. 1.15. Экспериментальная (/) и теоретическая (2) поверхности начального разрушения трубки из стеклопластика [90°/0790°]

К. делительное Re — расстояние от вершины делительного конуса до поверхности делительного дополнительного конуса (см. Конусы конического колеса). 2) -К. начальное Ra,e — расстояние от вершины начального конуса до поверхности начального дополнительного конуса. [c.135]

НОВИКОВА ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ПЕРЕДАЧА — косозубая цилиндрическая передача с линейным или близким к линейному контактом, у зубчатых колес которой выпуклые поверхности начальных головок зубьев взаимодействуют с вогнутыми поверхностями начальных ножек зубьев, и коэффициентов торцового перекрытия, равным [c.199]

В 59 и 60 в качестве базовых для зубчатых венцов принимались делительные поверхности, делительные окружности и т. д., в передачах базовыми служат начальные поверхности, начальные окружности и т.д. На рис. 262, а показано натуральное изображение двух цилиндрических колес, находящихся в зацеплении и составляющих зубчатую передачу. Наглядное представление о начальных окружностях создают две взаимно касающиеся штрихпунктирные окрул<ности, которые во время вращения будут перекатываться друг по другу. [c.168]

Рис. 1. Поверхность начального разрушения ротора Аризоны

Таким образом, если армированный слой начинает разрушаться вследствие разрушения связующего, то в этом случае поверхность начального разрушения является частью эллипсоида, который будем обозначать Q При рассматриваемом характере нагружения из (2.9) имеем [c.28]

Всего ГОСТ 24643-81 устанавливает 16 степеней точности, т.е. 16 рядов допусков (следовательно, / = 1, 2,. .., 16). Степени точности не указываются на чертеже и служат лишь ориентиром для выбора требований к точности формы и расположения поверхностей. Начальные значения этих рядов (т.е. допуски по степеням точности для первого интервала размеров нормируемых элементов) даны в табл. 7. [c.671]

Наибольшая разность расстояний от любой точки на рабочей оси колеса до боковой поверхности начально-производственного конуса [c.554]

Диаметр делительной окружности (окружности, получающейся в пересечении поверхностей начального конуса и наружного дополнительного конуса) [c.306]

Средний диаметр (диаметр окружности, получающейся в пересечении поверхности начального конуса плоскостью, проходящей через середину ширины зубчатого венца) [c.306]

Если рассмотренные фрикционные ролики снабдить зубьями, то получим пару цилиндрических зубчатых колес (рис. 5.100 и 5.104). Штрихпунктирной линией показаны окружности, соответствующие тем поверхностям (начальным цилиндрам), по которым происходит перекатывание одного колеса по другому. Эти окружности должны ка- [c.239]

М. Р. Хэд показал, что семейство профилей скорости в пограничном слое зависит от двух параметров I и к, и, следовательно, является двухпараметрическим семейством. Характеристики пограничного слоя а, р и Я он представил как функции тех же параметров / и х, построив для определения этих функций номограммы. Для того чтобы рассчитать пограничный слой, нужно знать начальные значения параметров I и х. Если пограничный слой начинается от острой кромки, то начальные значения I и х можно принять из рещения Блазиуса для пластины (/ = 0,221 х = 0). При обтекании жидкостью тел с критической точкой и непроницаемой поверхностью начальные значения I и х равны / = 0,360 х = = 0,085. Если пограничный слой начинается от критической точки, то при отсасывании жидкости начальное значение = 0,360, а начальное значение х определяется по уравнению [c.147]

Следуя обычному методу, будем искать поверхности, на которых нормальные производные от функций течения не определены однозначно заданием на этих поверхностях начальных данных. [c.317]

Здесь у ( )= ( ),11 + ( ),225 1 = 1,2) — ортогональные координаты в исходной поверхности, О — цилиндрическая жесткость пакета, к — толщина его, V — параметр изгибной я есткостИ внешних слоев, ( 5 7 = 1 2) — кривизны линий исходной поверхности, — начальный прогиб, д — поперечная нагрузка коэффициент Пуассона всех трех слоев одинаков. [c.343]

Часть зуба, лежащая между телом зубчатого колеса и начальной окружностью (поверхностью начального цилиндра, рис. 1) [c.22]

На изображении передачи делительные окружности, которые изображаются штрихпунктирными линиями, касаются одна другой. При изображении зубчатых колес базовыми являются делительные поверхности, делительные окружности, а при вычерчивании передач — начальные поверхности, начальные окружности. Во многих передачах размеры диаметров начальных и делительных окружностей совпадают. Поэтому в 62 была сделана оговорка, что мы рассматриваем передачи, у которых эти окружности совпадают. [c.166]

Устройство. Винтовые и гипоидные передачи применяют для передачи крутящего момента между скрещивающимися валами. Как известно из курса теории механизмов и машин, в этом случае аксоидами относительного движения являются поверхности однополостных гиперболоидов вращения I н2 (рис. 16.1). Если на гиперболоидах сделать зубья с одинаковыми нормальными шагами, то получится передача, обеспечивающая постоянное передаточное число. Практически используется лишь узкая часть поверхностей начальных гиперболоидов, заменяемая конической или цилиндрической поверхностью. Вследствие этого вместо линейного имеет место точечный контакт соприкасающихся зубьев. [c.273]

В качестве неэвольвентных рабочих поверхностей зубьев кониче" ских передач с точечным зацеплением распространение получили круговые винтовые поверхности Новикова, образованные отрезками дуг окружностей. На боковой поверхности начального конуса с углом при вершине (рис. 12.4) проведем винтовую линию СС, установим в точке С образующую сферу Q с радиусо.м г и будем перемещать ее вдоль винтовой линии таким образом, чтобы центр С сферы все время находился на этой винтовой линии. Круговые винтовые поверхности будут огибающими семейства поверхностей сферы Сечения поверхности начального конуса н винтовой круговой поверхности сферой радиусом В и центром в точке О представляют собой окружности, пересекающиеся в точках и Л1 . Для профилирования рабочих поверхностей зубьев можно взять участок М1М2 и диаметральной окружности сферы Q (тогда получи . [c.130]

Если поверхность начальных данных г1з = г1.1о совпадает с осью симметрии, описанный выше метод не может быть использован для отхода от оси из-за наличия особенности в уравнениях в осесимметричном случае. Для определения искомых величин на некоторой близкой к оси симметрии поверхности t 3 = onst можно использовать аналитические решения, например разложение решения по функции тока л в окрестности оси симметрии. Полученные таким образом данные Коши можно использовать в описанном разностном методе. [c.191]

Геликоидная передача (винтовые колеса). Оси начальных цилиндров (рис. 72, а) могут быть расположены под любым углом S. Поверхности начальных цилиндров касаются в точке Проводим через эту точку общую касательную плоскость Т, параллельную осям, и в этой плоскости — линию t—t, образующую углы р, и Pj с осями (рис. 72, б). Угол б = Р,-ЬР, на рис. 72, а угол 6=90°. Если плоскость Т последовательно навернуть на каждый из цилиндров, то прямая t — t па. цилиндре 1 образует винтовую линию s,—s, с углом наклона Р,, а на цилиндре 2 —линию s,—s, с углом наклона р,. Обе эти линии определяют направление зубьев, а потому колеса называют винтовыми. Рабочие поверхности зубьев образованы линейчатой [c.104]

Правка детали в малопластичном состоянии материала может привести к образованию надрывов, которые при наложении рабочих напряжений становятся очагами изломов. На изломах ряда аналогичных деталей из сплава Д16Т1 в очагах были обнаружены малые участки, окрашенные в зеленоватый цвет и отличающиеся по строению от остальной усталостной зоны. Исходя из различия в строении поверхности начальных участков и основной зоны изломов, окрашенности начальных участков, а также анализа технологии (термообработка, включающая искусственное старение + механическая обработка, включающая правку + анодирование), было сделано заключение, что в окончательно изготовленных деталях до их постановки на изделия имелись мелкие трещины — надрывы, возникшие в процессе правки перед анодированием. Эти надрывы привели к значительному снижению выносливости. [c.120]

Характерным является разрушение детали из сплава Д1. Разрушение имело усталостный характер, основная часть излома располагалась перпендикулярно продольной оси детали, однако начальная зона излома и дополнительные трещины, имевшиеся на поверхности детали, располагались под углом примерно 45° к продольной оси. Поверхность начального наклонного участка излома имела складчатое строение, которое при большем увеличении проявлялось как тонкоскладчатое. На изломе обнаруживались трещины. Большое количество трещин а детали, ориентированность их в начальной зоне под углом 45°, наличие трещин в изломе, хрупкий характер микростроения излома (складчатость)—все это свидетельствует о коррозиоп-но-усталостном разрушении. [c.134]

Во-первых, точка В должна лежать на потому что эта точка входит в класс всех точек, лежащих на рас-стоянии-действии А от точки В. . Кроме того, если мы придаем точке Б некоторое бесконечно малое перемещение бл , переводящее ее в соседнее положение В на волне W, то действие вдоль луча, соединяющего точки В и В, превосходит А на величину Угбхг (ср. (72.5)). Эта разность обращается в нуль согласно условию (75.2). Таким образом, с точностью до членов первого порядка В лежит на Fjy, а это и доказывает, что волны Vy и W касаются в точке В. Ясно затем, что в пространстве В когерентной системы W есть огибающая семейства iV-мер-ных пространств (75.4) при этом значение А остается постоянным, а точка 5 находится на поверхности начальной волны W. Так как эти Ж-пространства сами являются волнами, исходящими из источников на W, то имеем построение Гюйгенса. [c.247]

Отношение двойного эквивалентного радиуса начальной окружности к нормальному модулю Радиус кривизны поверхности начального конуса в полюсе зацепления в плоскости, нормальной к полюгной линии,служащий для сравнения конического колеса (по форме зуба) с воображаемым прямозубым колесом, имеющим г= г [c.325]

На рис. 1.14 в качестве иллюстрации для двух различных структур армирования слоистого стеклопластика представлены характерные результаты эксперимента по определению поверхностей начального и макроразрушения материала методом механолюминесценции. Экспериментальные точки получены [136] на трубчатых образцах при нагружении их одновременно растягивающим усилием в направлении оси х и внутренним гидростатическим давлением. Аппроксимирующие кривые построены методом наи- [c.73]

Таким образом, предлодаенный подход к построению поверхности начального разрушения в общем случае гибридного ком-поэитного материала позволяет теоретически оценить влияние структуры армирования и механических характеристик элементов композиции на тип начального разрушения и значения параметров внешнего воздействия, соответствующих началу разрушения композитного материала. Кроме того, полученные результаты могут быть непосредственно использованы при расчете на прочность конструкций из армированных материалов, находящихся в условиях однородного плоского напряженного состояния. [c.29]

Кислородная резка основана на сгорании некоторого объема разрезаемого металла по линии реза. Поэтому необходимым условием непрерывности процесса кислородной резки является равенство образования и оттока окислов, образующихся на поверхности реза. Это условие вытекает из того положения, что в процессе резки поверхность металла покрыта слоем жидких окислов, и проникновение кислорода к поверхности горящего металла может происходить только путем диффузии через эту пленку скорость л<е процесса диффузии зависит от толщины пленки окислов. Из этого следует, что устойчивое стационарное состояние (т. е. непрерывность процесса резки) возможно только при такой толщине пленки, при которой скорость оттока окислов делается равной скорости их образования за счет окисления металла. Таким образом, толщина пленки зависнт от гидродинамических условий оттока окислов и в первую очередь от вязкости образовавшегося при резке шлака и поверхностного натяжения на границе раздела фаз. Исходя из изложенного, предполагается, что невозможность обычной кислородной резки высоколегированных хромистых и хромоникелевых сталей объясняется тем, что после первого мгновенного окисления на поверхности начального участка образуется пассивная пленка окиси хрома. В образующейся пленке хромистожелезистых окислов содержание окиси хрома будет приблизительно соответствовать содержанию хрома в стали, т. е. в большинстве случаев будет близким к 20%. Хромистые железняки такого состава имеют температуру плавления около 2000°. Такая температура значительно превышает температуру плавления разрезаемой стали. Образующаяся вязкая пленка окислов прочно держится на поверхности жидкого металла, изолируя его от кислородной струи и не допуская окисления. Следовательно, для ведения процесса кислородной резки нержавеющих сталей необходимо обеспечить возможность расплавления и перевода в шлак образующиеся тугоплавкие окис- [c.4]

А, Гульбрансен [283] наблюдал с помощью электронного микроскопа небольшие кристаллики того же порядка величины, что и толщина пленки (см. также [284]). При дальнейшем окислении эти кристаллы растут за счет других, а на поверхности начального слоя образуются новые кристаллики. [c.84]

Волновые движения происходят тогда, когда в начальный момент времени имеет место некоторое возмущение жидкости, т. е. некоторое отклонение состояния жидкости от состояния равновесия. При равновесии жидкости скорости всех ее частиц равны нулю, а свободная поверхность жидкости горизонтальна. Поэтому первоначальное возмущение жидкости может слагаться из двух частей I") из возмущения свободной поверхности жидкости и 2) из наличия отличных от нуля скоростей различных частиц жидкости. Мы Оудед предполагать, что первоначальное возмущение жидкости обусловливается причинами, действующими исключительно на свободную поверхность жидкости. Если, например, медленным погружением части твердого тела мы деформируем свободную поверхность жидкости, а потом сразу извлечем тело, то получим таким образом возмущение свободной поверхности жидкости, причем начальные скорости всех частиц будут, конечно, равны нулю. Чтобы получить при горизонтальной свободной поверхности начальные скорости частиц жидкости, предположим, что на поверхности жидкости, кроме обычного нормального давления, всюду одинакового, действовали еще добавочные давления. Такие добавочные давления могут возникнуть, например, на поверхности воды при внезапном порыве ветра. Мы будем считать, что эти добавочные давления действовали весьма малый промежуток времени х. Интегрируя уравнения движения Эйлера (5.1) главы II за этот промежуток времени -г и принимая во внимание, что в начале промежутка х было v — Vy = v = Q, мы получим из первого уравнения Эйлера [c.402]

Если для звена с квазиэвольвентной поверхностью за начало отсчета принять плоскость, проходящую через ось вращения звена и линию пересечения квазиэвольвентной поверхности с поверхностью начального конуса, получим условие Pbi = О и формула (2.18) приводится к виду [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...