Трещина ориентировка

Различие в подходах при описании роли извилистой траектории трещины свидетельствует об отсутствии универсального подхода при расчете Kg. Исследуемое на поверхности образца движение трещины, для которого введено соотношение (5.70) или (5.71), соответствует лишь одной точке фронта трещины. Ориентировка других точек фронта в пространстве различна и зависит от того, как протекает процесс разрушения в соседних точках. Поэтому учет извилистого характера траектории трещины должен определяться более сложной зависимостью эквивалентного КИН от угла разориентировки отклоняющейся трещины от горизонтальной плоскости с учетом всех точек фронта. [c.256]

Помимо этого, наличие сферических и цилиндрических частиц при асимметрии цикла нагружения 0,5 вообще исключает возможность возникновения контакта между ответными частями излома как явления, объясняющего природу их возникновения при росте трещины. Ориентировка осей цилиндров в направлении роста трещины исключает возможность сдвига материала при их формировании в направлении роста трещины (/Си), так как при этом оси частиц должны быть ориентированы только перпендикулярно направлению магистрального разрушения. Более того, модель не описывает и не может объяснить механизм формирования цилиндрических и тем более сферических частиц в изломе в результате развития усталостной трещины. [c.176]

По расположению в сварном соединении различают горячие трещины в шве, в зоне сплавления, в околошовной зоне, а также в зависимости от ориентировки их относительно направления сварки — продольные и поперечные. Во всех случаях вероятность образования трещин определяется соотношением пластических свойств соединений в т.и.х. и темпом деформаций. Однако степень влияния отдельных технологических и металлургических факторов для каждого вида может быть существенно различной в связи с неодинаковыми условиями формирования химической и физической неоднородности в различных зонах сварного соединения. Особо следует выделить трещины повторного нагрева, образующиеся в ранее наложенных валиках при многослойной сварке в результате термодеформационного воздействия от сварки последующих слоев. [c.481]

При отсутствии межкристаллитных трещин каждый кристаллит в поликристалле деформируется так, чтобы у каждой из его границ деформация совпадала с деформацией смежного кристаллита. Поэтому локальные деформации должны изменяться от зерна к зерну вследствие различия ориентировки по отношению к внешнему воздействию, а также внутри каждого зерна. [c.228]

Особенно интенсивно происходит двойникование в металлах с ограниченным числом систем скольжения. При этом, создавая мощные концентраторы напряжения, двойникование инициирует, например, в ГПУ-металлах скольжение по дополнительным призматическим и пирамидальным системам, что приводит к существенному повышению пластичности [5, 17]. В некоторых ориентировках монокристаллов с ГПУ-решеткой двойникование вообще является доминирующим механизмом пластической деформации [5, 18]. В ОЦК-металлах концентраторы напряжений у верщин двойников и высокая скорость протекания процесса двойникования способствуют раскрытию трещин и соответственно хрупкому разрушению металлов [9, 19] ограничивая таким образом их низкотемпературную пластичность. [c.9]

Поскольку только сдвиговые напряжения контролируют зарождение трещин, последние распределяются относительно равномерно по границам зерен. Однако дальнейший, рост трещин существенно зависит от их ориентировки относительно приложенного растягивающего [c.221]

Значения поправок при углах ориентировки трещины 5-90° представлены в работе [74]. В данном соотношении не рассматривается поправка на толщину пластины, поскольку определяемая вязкость разрушения отнесена к пластине фиксированной толщины (th)i- Вариация толщиной пластины потребует дополнительной поправки на ее изменения, как это сделано в соотношении (2.8). [c.110]

Форма профиля усталостных бороздок была исследована на образцах из алюминиевого сплава 2017-Т4, испытанных при разной асимметрии цикла нагружения [158]. Профили усталостных бороздок были получены по специальной технологии, в которой был реализован их срез в плоскости перпендикулярно излому (рис. 3.34). На представленном рисунке дана схема выявленных ориентировок полос скольжения в плоскости среза. Очевидно, что ориентировка полос скольжения указывает на процесс формирования усталостных бороздок в результате ротаций объемов материала от вершины трещины, как это было рассмотрено выше. Существенно подчеркнуть, что в рассматриваемой работе механизм формирования усталостных бороздок не обсуждался. [c.177]

Рис. 3.34. Профили (а), (6) усталостных бороздок, выявленные в работе [158], (в) профиль бороздок, образованный при естественном срезе участка излома образца из титанового сплава ВТ5, и (г) схема сечения по профилям указанных бороздок с ориентировкой полос скольжения от дислокационных трещин (см. рис. 3.27а)

Подавляющее большинство разрушений элементов конструкций в эксплуатации, в том числе и авиационных, происходит в условиях макроскопической ориентации плоскости треш ины нормально к поверхности детали. Одновременно с этим доминирует нормальное раскрытие берегов трещины при разнообразном многопараметрическом внешнем воздействии, о чем свидетельствуют параметры рельефа излома, формируемые в направлении роста трещины. Следует подчеркнуть, что речь идет не только о подобии ориентировки трещины, но и о подобии между последовательностью реализуемых механизмов разрушения при распространении трещины в эксплуатации в случае многоосного нагружения и в лабораторном опыте, когда осуществлено одноосное циклическое растяжение образца с различной асимметрией. Указанное геометрическое и физическое подобие позволяет ввести универсальное описание процесса роста усталостных трещин по стадиям при многопараметрическом внешнем воздействии. [c.233]

На поверхности образца отклонение траектории трещины от горизонтальной плоскости является следствием формирования скосов от пластической деформации. В условиях эксплуатации вариация внешнего воздействия при неизменности процессов разрушения не влияет на ориентировку плоскости трещины в срединных слоях детали. По поверхности траектория трещины постепенно удаляется от срединной плоскости излома, однако в срединной части образца плоскость излома остается неизменной. Вот почему на масштабном макроскопическом уровне рассмотрение нормального раскрытия трещины для описания ее роста правомерно только в очень узком интервале длин трещин или при низком уровне напряжения применительно к пластичным материалам, когда величина скосов от пластической деформации пренебрежимо мала. В отношении малопластичных материалов допущение о нормальном раскрытии берегов трещины правомерно в широком диапазоне длин трещин и применимо к нагружению при любом уровне напряжения. [c.234]

Коэффициенты зависят от угла, который характеризует отклонение траектории трещины от горизонтали в любой области разрушения материала объемом Vi перед вершиной трещины. Различия в ориентировке направления развития трещины по точкам фронта трещины зависят от сочетания локальных коэффициентов интенсивности напряжения. Следовательно, описание процесса роста трещины вдоль горизонтальной координаты с использованием только условия нормального раскрытия берегов трещины, характеризуемого Ki, подразумевает введение поправки в расчет плотности энергии разрушения, как некоторой осреднен-ной величины. Она меньше рассчитываемой плотности энергии по соотношению (5.1). [c.234]

Из рассмотрения реальной геометрии траектории трещины в пространстве, которая отражает многообразие процессов взаимодействия структурных элементов у кончика распространяющейся трещины с пересекающей их зоной пластической деформации, следует, что уменьшать величину Ki на некоторый безразмерный коэффициент, если различия в локальных ориентировках направления роста трещины вдоль ее фронта статистически неизменны в разные моменты времени. В том случае, когда различия ориентировок локальных направлений роста трещины нарастают по ее длине, в качестве множителя следует использовать безразмерную функцию. Корректировка подразумевает уточнение реализуемых затрат энергии на рост трещины в связи с ее более развитой в пространстве геометрией излома, чем в предполагаемом случае формирования идеально плоской поверхности. Определение плотности энергии разрушения (dW/dV)f через уровень одноосного напряжения при растяжении образца при формировании излома с разной высотой скосов от пластической деформации и при различной шероховатости излома в срединных слоях образца также связано с введением поправки на используемую в расчете величину действующего напряжения (см. главу 4). Прежде чем определить структуру указанных поправок, рассмотрим вид управляющих параметров в уравнениях роста усталостных трещин. [c.235]

Величина поправки на различия в ориентировке локального направления роста трещины, оцениваемая только в направлении ее стабильного роста, может оказаться недостаточной для корректировки КИН. Например, при угле 6о = 60° отклонения направления роста трещины от горизонтали на поверхности образца, изготовленного из высокопрочной стали, поправка по соотношению (5.73) составила около fi(6o) = 0,933 [148]. Для выявленного в эксперименте показателя степени у коэффициента интенсивности напряжения — около 4, скорость после корректировки можно уменьшить [c.259]

Первоначальный этап развития разрушения связан с низкой СРТ. На этой стадии продвижение трещины имеет существенную зависимость от кристаллографической ориентировки плоскостей скольжения, что наиболее предпочтительно в жаропрочных сплавах. Трещина движется по извилистой траектории, которая существенно отклоняется от магистрального направления роста трещины. [c.267]

Развитие усталостной трещины при двухосном растяжении может происходить с изменением ее начальной траектории, если расположение плоскости надреза, где стартует трещина, не соответствует направлению, в котором плотность энергии деформации будет минимальной [72]. При любой ориентировке трещины и сочетании компонентов внешних нагрузок ее рост определяется затратами энергии на деформирование материала и образование свободной поверхности в пределах области, где достигнута критическая плотность энергии деформации. Для ситуаций, когда этот критерий справедлив, независимо от ориентировки трещины ее рост описывается с единых позиций через размах коэффициента плотности энергии деформации Д5 из условия [72] [c.310]

Введение угла ориентации траектории трещины по отношению к горизонтали 0 позволяет использовать единое описание роста наклонных трещин с помощью степенной поправочной функции от двух параметров — соотношения главных напряжений и угла ориентировки траектории трещи- [c.311]

Совместное скручивание и растяжение образца может приводить к реализации механизма роста трещин, вызывающего преимущественное формирование усталостных бороздок [77-80]. Это указывает на превалирование нормального (по типу I) раскрытия берегов трещины при развитии разрушения. Испытания трубчатых образцов с наружным и внутренним диаметрами 13 и 10 мм соответственно при 550°С показали формирование усталостных бороздок в нержавеющей стали 304 вплоть до соотношения = Ау/Ае = Ат/Аа <1,5 [77]. При этом угол ориентировки траектории трещины к оси растяжения образца достигал 65°. Большим соотношениям Я-j соответствовали выра- [c.312]

Переход в область скоростей роста усталостной трещины выше 5-10 м/цикл сопровождается формированием в изломе в основном так называемых усталостных бороздок, которые при регулярном синусоидальном нагружении отвечают СРТ. Но в зависимости от кристаллографической ориентировки разрушающихся плоскостей могут появляться и другие механизмы усталости с формированием на изломе волнистого рельефа или сглаженных фасеток, напоминающих фасетки раскалывания материала [85]. Стабильный рост трещин прекращается при скоростях около 2-10 м/цикл, и дальнейшее быстрое разрушение сопровождается формированием в основном внутризеренного вязкого ямочного рельефа излома. [c.362]

После перегрузки у поверхности образца нарушается монотонность формирования скосов от пластической деформации. Высота и ширина скоса постепенно уменьшается, а после достижения трещиной некоторой длины снова возрастает. При этом в срединной части излома, которая не меняет своей ориентировки после перегрузки, наблюдается формирование последовательно зоны статического проскальзывания с ямочным рельефом или зоны более сглаженного рельефа при резком снижении СРТ после перегрузки (рис. 8.14). Статическое проскальзывание при использованных параметрах цикла нагружения наблюдалось в области растяжения-сжатия образца, а выраженная зона вытягивания в виде уступа с более сглаженным рельефом излома соответствовала тем же перегрузкам, но при двухосном растяжении. Непосредственно за зоной статического проскальзывания трещины происходило выраженное контактное взаимодействие берегов усталостной трещины, что формировало зону, имевшую макроскопически черный цвет. Этот факт уже отмечен для одноосных перегрузок [24]. [c.426]

Расположение плоскости трещины (поверхность излома) перпендикулярно поверхности элемента конструкции характерно только для идеально хрупкого разрушения. Такая ситуация может наблюдаться при росте усталостных трещин с малой скоростью (короткие трещины), когда реализуемая пластическая деформация у поверхности металла не оказывает существенного влияния на ориентировку плоскости трещины. Рассматриваемые в этом разделе способы торможения роста трещин применимы к ситуации, когда процессом формирования скосов от пластической деформации можно пренебречь. [c.445]

У каждой вершины трещины на дуге 90" глубиной 0,1-0,2 толщины листа выполняют канавки. Каждая из них сопряжена с одной из вершин трещины и противоположна по направлению к канавке, сопряженной с той же вершиной на другой стороне листа (А. с. 1181844 СССР. Опубл. 30.09.85. Бюл. № 36). В вершинах или окончаниях канавок выполняют наклонные отверстия. Оси отверстий располагают под углом 45° к поверхности, что соответствует предполагаемой ориентировке расту- [c.449]

Зарождение трещины в диске произошло с наружной поверхности галтельного перехода ступичной части диска в полотно, где начинались эксплуатационные усталостные разрушения дисков двигателя Д-30. Очаг трещины представлял собой зону хрупкого разрушения материала с характерными расходящимися от зоны зарождения трещины "лучами", которые позволяют судить о направлении роста трещины от поверхности детали вглубь материала. Место расположения очага подтверждалось также ориентировкой усталостных бороздок на последующих этапах роста трещины, которые внешне выглядят как "волны", расходящиеся от зоны зарождения трещины. [c.489]

Из изложенного следует, что коррозионные туннели возникают и развиваются по вполне определенным кристаллографическим плоо остям в направлении, соответствующем минимальному сопротивлению пластической деформации. Это находит хорошее экспериментальное подтверждение при исследовании характера развития трещины коррозионного растрескивания. В пределах одного фрагмента (колонии а-фазы одной направленности) трещина имеет прямолинейный характер. Вместе с тем для коррозионного растрескивания характерно многочисленное ветвление трещины. Именно в результате ветвления трещины на металлографических шлифах, как правило, наблюдаются отдельные прямые трещины, не связанные с магистральной (рис. 39). Какова же при таком механизме роль скола Скол при коррозионном растрескивании появляется в результате восходящей диффузии водорода, адсорбированного стенками туннелей, в подповерхностные слои в вершине трещины в области максимальных напряжений. Скол происходит по выделившимся мелкодисперсным гидридам на плоскостях базиса. Оголяя ювенильную поверхность, скол позволяет коррозионной среде выбирать новую благоприятную кристаллографическую ориентировку в соседних плоскостях. Если скол не происходит, а туннели сочетаются с неблагоприятными ориентировками, процесс коррозионного растрескивания тормозится. [c.67]

Извилистая траектория трещины рассматривается в качестве доказательства того факта, что смещение берегов усталостной трещины в ее вершине происходит не только в направлении приложения нагрузки при одноосном циклическом растяжении, но и по типу Кц — поперечное смещение берегов трещины [81], как это показано на рис. 3.15б. Оно вполне естественно в силу уже указанной выше неоднородности процесса формирования зоны пластической деформации вдоль всего фронта трещины. Ее формирование происходит в условиях реализации волнового процесса передачи энергии от одной зоны к другой. Поэтому неизбежно возникновение участков с наибольшей и наименьшей концентрацией энергии. Там, где реализован максимальный уровень энергии, имеет место подрастание трещины в локальном объеме после исчерпания пластической деформации [82]. В зонах фронта трещины с минимальной концентрацией энергии происходит запаздывание разрушения по отношению к другим зонам фронта трещины, что создает предпосылки к реализации эффекта мезотуннелирования трещины (рис. 3.16). Эта ситуация может определяться различиями локальных пластических свойств материала из-за различий пространственной ориентировки кристаллографических плоскостей от зерна к зерну. Такая ситуация, например, характерна для формирования фронта трещины в титановых сплавах (см. рис. 3.166). Процесс распространения усталостной трещины в срединных слоях материала вдоль вершины трещины оказывается сложным и связан с различными эффектами, в том числе и с эффектом изменения траектории трещины, ветвлением и мезотуннелированием. В результате этого реальная поверхность излома после распространения трещины является шероховатой, что создает предпосылки в процессе роста трещины для возникновения различных эффектов контактного взаимодействия ее берегов. Они препятствуют закрытию берегов усталостной трещины, что влияет на темп подрастания трещины. [c.150]

Вместе с тем следует подчеркнуть, что использование полос скольжения, выявленных на поверхности образца, для объяснения процесса формирования усталостных бороздок является не вполне корректным. У поверхности пластичных материалов, для которых наиболее типично наблюдент е полос скольжения у вершины трещины, имеет место процесс разрушения при доминировании сдвига, что приводит к формированию скосов от пластической деформации [143, 144]. Ориентировка полос скольжения под углом 45° к линии продолжения плоскости трещины перед ее вершиной на поверхности пластины отвечает этому процессу, а не формированию усталостных бороздок. В п.тос-кости сечения материала применительно к середине фронта трещины были выявлены две системы полос скольжения перед вершиной трещины, которые пересекаются между собой под углом 90° [82]. Выявленные две системы скольжения отвечают процессу пластического деформирования материала как на восходящей, так и на нисходящей ветви нагрузок, что соответствует процессу на мезо-уровне (см. параграф 3.2). [c.165]

В полуцикле разгрузки образца материал в вершине усталостной трещины и за ней находится под действием остаточных растягивающих напряжений [151]. Перед вершиной трещины материал находится под действием сжимающих напряжений. В такой ситуации вполне естественно ожидать реализации дислокационной трещины перед вершиной трещины на некотором расстоянии от нее и разрыва соединяющей их перемычки, как это рассмотрено в работе [64]. Возникновение дислокационной трещины перед вершиной магистральной трещины (рис. 3.26) обусловлено тем, что наибольшее неренапряжение материала в цикле нагружения достигается именно на некотором расстоянии перед вершиной трещины на восходящей ветви нагрузки, где имеет место объемное напряженное состояние. Ориентировка полос скольжения для рассматриваемой ситуации соответствует возникновению дислокационной трещины в момент перехода от восходящей к нисходящей ветви нагрузки. В связи с этим последующее формирование свободной поверхности в результате разруи е-ния материала становится естественным в резулт.- [c.167]

Уравнение (4.5) при всей своей привлекательности имеет общий недостаток — в него введена предельная величина КИН (вязкость разрушения), что для его практического использования при анализе процесса усталостного разрушения элементов авиационных конструкций вносит существенную неопределенность. Как было показано в главе 2, предельное состояние элемента конструкции с усталостной трещиной определяется широким спектром величин вязкости разрушения, поскольку она существенно зависит от условий нагружения. Не менее сложным является вопрос об определении величины показателя степени в соотношении (4.4). Он не может быть рассмотрен как интегральная характеристика затупления трещины по некоторому отрезку ее фронта с переменной кривизной и ориентировкой направления локального подрастания трещины. Тем более что параметры зоны затупления (зоны вытягивания) — ее высота и ширина — тоже существенно зависят от условий нагружения, например от температуры (см. главы 2 и 3). Наконец, как было показано выше, пластическое затупление вершины трещины происходит в каждом мезотуннеле индивидуально . Оно существенно зависит от того, каким образом сформированы перемычки между мезотунне-лями. Перемычки не только определяют условия раскрытия вершины мезотуннеля, но и влияют на величину скорости роста трещины, при которой [c.189]

Коэффициенты щ (0) и й2(Ф) зависят от углов отклонения траектории трещины вдоль направления (0) изучаемого развития разрушения и перпендикулярно (Ф) ему соответственно, что характеризует вклад в работу разрушения поперечного и продольного сдвига. Измерения углов наклона плоскостей скола в случае хрупкого разрушения стали AISI 1008 без разделения роли продольного и поперечного сдвига свидетельствуют о том, что на разных масштабных уровнях имеет место различие в углах ориентировки элементов сформированной поверхности [142]. Внутризеренное раскалывание осуществляется с углами разориентиров-ки 30-40 на масштабном уровне 1-10 j.m, а межзе-ренное проскальзывание определяют углы 15-30° на уровне более 10 хм. [c.257]

Процесс усталостного разрушения на всех стадиях роста трещины протекает на разных масштабных уровнях, что, как подчеркнуто выше, характеризуется разной фрактальной размерностью. Существующая зависимость фрактальной размерности от ориентировки профиля рельефа, по которому производится определение фрактальной размерности [142, 162-167], не связана с основой сплава, а отражает природу самого процесса разрушения. Развитие процесса разрушения в разном направлении осуществляется с формированием разной геометрии рельефа, что является само-афинностью рельефа излома, для анализа которой необходимо иметь специальный метод определения их фрактальных характеристик [168]. Одним из таких методов является метод определения фрактально-спектральных характеристик изломов [169]. [c.265]

В выражении (5.100) учтена зависимость работы разрушения от флуктуаций в поведении материала как эволюционирующей открытой системы вдоль рассматриваемого направления. Осредненное горизонтальное направление пути эволюции самоорганизованно выбрано самой системой на уровне макроскопического масштаба. На мезоскопическом масштабном уровне реализуется способность материала рассеивать энергию разрушения в связи с изменением пространственной ориентировки направления развития трещины в результате неравномерного протекания пластической деформации вдоль фронта трещины, что находится в соответствии с синергетическим принципом самоорганизованного отбора тех направлений эволюции открытой системы, которые позволяют наиболее долго поддерживать ее устойчивость. [c.271]

Выражение (6.26) показывает, что при любой ориентировке движущейся трещины по отношению к Oi, раскрывающему берега трещины, ведущим механизмом разрушения может оставаться тип I, т. е. может сохраняться нормальное раскрытие берегов у вершины трещины в поле внешней двухосной нагрузки. Ограничения в использовании предложенного критерия не приводятся по стадиям распространения усталостной трещины в поле внешнего двухосного нагружения. Вместе с тем важно, что относительно плотности энергии деформации кинетические кривые имеют эквидистантное смещение для разных соотношений главных напряжений. Такая ситуация была продемонстрирована, нанример, применительно к тонким крестообразным моделям из алюминиевого сплава Д16Т толщиной 1-2 мм [70]. В указанных экспериментах были соблюдены условия подобия по напряженному состоянию и механизмам распространения усталостных трещин. Причем возрастание соотношения главных напряжений сопровождалось отклонением траектории распростране- [c.310]

Рис. 6.16. Схема ориентировки фронта распространяющейся (а) поверхностной и сквозной усталостной трещины по отношению к направлению приложения растяги-ваюищх нафузок к плоской крестообразной модели

Возникающая ситуация перед вершиной распространяющейся трещины и за ней оказывает различное влияние на развитие усталостной трещины при двухосном нагружении при различной ориентировке фронта трещины по отношению ко второй компоненте нагрузки. Это типично синергетическая ситуация в реакции материала на внешнее воздействие. В зависимости от того, какую роль играют внешние условия нагружения в кинетике усталостных трещин, материал имеет возможность задействовать различные механизмы разрушения, оказывающие влияние на скорость протекания процесса эволюции его состояния с распространяющейся усталостной трещиной. Добавление второй компоненты к нагружению по одной оси при благоприятной ориентировке трещины вызывает доминирование либо процесса пластической деформации в вершине трещины (перед ее вершиной), либо стимулирует эффекты контактного взаимодействия в перемычках между мезотуннелями за вершиной трещины. Выбор того или иного процесса происходит самоорганизован-но и зависит от того, какой из задействованных механизмов деформации и разрушения наиболее эффективно приводит к снижению темпа подрастания трещины, а следовательно, позволяет наиболее эффективно поддерживать устойчивость открытой системы — сохранять целостность элемента конструкции с развивающейся в нем усталостной трещиной. [c.324]

Величина шага 2,14-10" м в срединной части образца достигнута в момент появления фронта трещины на боковой поверхности образца. Число циклов с момента начала испытаний и до момента появления трещины на поверхности образца использовано для характеристики долговечности образца в условиях опыта. Положение фронта трещины определено фрактографически по ориентировке и величине шага усталостных бороздок. [c.326]

Исследования роли несинфазного нагружения в кинетике усталостных трещин были выполнены на трубчатых образцах из монокристаллов никелевого сплава MAR-M200 при соотношении — Q и 0,5 [81]. Частота нагружения путем скручивания была в два раза меньше частоты нагружения растяжением. Тем не менее, при использовании критерия эквивалентности развития трещин (6.32) все кинетические кривые были сведены к одной, хотя исследованы были различные кристаллографические ориентировки монокристаллов по отношению к оси образцов. [c.330]

В случае регулярного нагружения материала с постоянной частотой и перехода к другому стационарному режиму нагружения с измененной частотой нагружения происходит постепенное увеличение пороговой величины Kjs и возрастание уровня постоянной скорости роста трещины при уменьшении частоты [146] (рис. 7.36). Такая ситуация типична для диаграмм не только второго, но и третьего типа применительно к сталям. Для алюминиевых сплавов зависимость скорости роста трещины в агрессивной среде от частоты нагружения в интервале 0,1-20 Гц является неоднозначной [137]. При возрастании частоты скорость может возрастать и убывать в зависимости от типа сплава и ориентировки роста трещины по отношению к его текстуре. [c.393]

Выполненные испытания крестообразных образцов толщиной 4,9 мм из алюминиевого сплава Д16Т показали следующее [64]. При всех сочетаниях параметров цикла нагружения в срединной части образца трещина не меняет своей ориентировки после перегрузки во всем диапазоне соотно-щения Я-а от минус 1,0 до 1,0. При толщине пластины 5 мм трещина распространяется в условиях, близких к плоской деформации, и поэтому в середине образца в случае смены соотношения главных напряжений доминирует траектория трещины под действием не меняющего своей ориентировки напряжения, раскрывающего берега усталостной трещины. [c.426]

Способы управления кинетикой усталостных трещин (СУКУТ) удобно рассматривать по типам элементов конструкций ленты разной толщины, массивные корпуса разной геометрии, сосуды под давлением, вращающиеся объекты-лопатки, лопасти, диски и т. д. Следует еще учитывать, что в однотипных элементах конструкции могут развиваться трещины в разных зонах, с различной геометрией фронта и его ориентировкой в пространстве сквозные, поверхностные, уголковые, наклонные и др. Для управления их кинетикой могут применяться различные способы, учитывающие различные физические закономерности накопления повреждений. Даже зная, на какой стадии происходит развитие трещины, т. е. имея возможность оценить темп возрастания скорости роста трещины (ускорение) и прогнозировать длительность последующего периода стабильного роста трещины до достижения критического состояния, нельзя убедительно обосновать правомерность допуска конструкции с трещиной без операций по ее задержке. [c.443]

Рис. 9.15. Схема излома диска II ступени КНД двигателя Д-30 при развитии трещины по радиусу в направлении ступины с детализацией зоны зарождения трещины. Каскад стрелок указьшает локальную ориентировку роста трещины перпендикулярно фронту усталостных бороздок

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...