Система плоских решеток

Рис. 3.11. Схема потока за системой плоских решеток с различным расстоянием 1р.

Пространственные решетки в виде трубных пучков, состоящих из отдельных поперечных рядов труб, стержней и др., по характеру растекания струн поперек. этих рядов подобны системе плоских решеток. Это растекание происходи также постепенно от одного поперечного ряда к другому, а следовательно, искривление линий тока в этом случае будет значительно ослаблено. В результате на конечных расстояниях за такими решетками не только не произойдет перевертывания профиля скорости, но и при достаточном общем сопротивлении пучка будет достигнуто,. [c.88]

ПОЛУЭМПИРИЧЕСКИЙ ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ) МЕТОД РАСЧЕТА РАСТЕКАНИЯ УЗКОЙ СТРУИ ПО СИСТЕМЕ ПЛОСКИХ РЕШЕТОК, УСТАНОВЛЕННЫХ ТАНДЕМОМ [45, 46]] [c.113]

Рис. 4.8. Система плоских решеток, установленных тандемом

Полуэмпирический гидравлический метод расчета растекания узкой струи по системе плоских решеток, установленных тандемом 113 [c.349]

Постановка экспериментов 154 20. Исследования при центральном входе потока в аппарат 162 21. Боковой вход потока в аппарат 177 22. Выравнивающее действие системы плоских решеток, установленных тандемом 184 [c.350]

Схема одной из таких установок, позволяющая проводить испытания плоских решеток на дозвуковых скоростях потока, изображена на рис. 2.26. Установка представляет собой аэродинамическую трубу прямоугольного сечения. Основными элементами установки являются ресивер подводящего сжатого воздуха, корпус, сопло с регулируемыми створками, рабочая часть установки с поворотными дисками, механизмы управления створками и дисками, система измерения параметров воздушного потока по тракту установки. Поворотные диски служат для крепления пакетов лопаток и установки их под заданным углом к набегающему потоку воздуха. В дисках обычно имеются смотровые окна для исследования структуры потока с помощью оптического теневого прибора или лазера. Для продувок решеток на сверх- [c.57]

В рамках линейной теории решена задача о дозвуковом обтекании идеальным газом двух взаимно движуш ихся плоских решеток тонких слабонагруженных профилей. С помош ью метода интегральных уравнений [1 задача сведена к бесконечной системе сингулярных интегральных уравнений для гармонических компонент колебаний в распределении неизвестной аэродинамической нагрузки на профилях решеток. Регуляризованная система интегральных уравнений для конечного числа учитываемых гармоник решается методом коллокаций. [c.673]

В рамках линейной теории решена задача о дозвуковом нестационарном обтекании идеальным газом двух враш аюш ихся друг относительно друга кольцевых лопаточных венцов тонких слабонагруженных лопаток. Как и при взаимодействии плоских решеток [1], задача сведена к бесконечной системе сингулярных интегральных уравнений для гармонических компонент колебаний в распределении неизвестной аэродинамической нагрузки на одной лопатке каждого венца. Система интегральных уравнений для конечного числа гармоник решается численно методом коллокаций. Регуляризация ядер интегральных уравнений производится методом [2. [c.683]

На основании данных экспериментов получена приближенная формула для определения оптимального количества плоских (тонкостенных) решеток системы с одинаковыми коэффициентами сопротивления [c.115]

Бесконечную совокупность одинаковых крыловых профилей, одинаково ориентированных и расположенных с постоянным шагом вдоль некоторой прямой, называют плоской гидродинамической решеткой. Такая решетка получается, если лопастную систему рабочего колеса осевой турбомашины (гидравлической, паровой или газовой турбины, насоса, вентилятора, компрессора) рассечь круговой цилиндрической поверхностью и развернуть па плоскость. Для турбомашин другого типа (радиальных) профили располагаются вдоль окружности и образуют круговую решетку. Исследование взаимодействия гидродинамических решеток с потоком жидкости или газа составляет одну из центральных задач теории турбомашин. В частности, для прочностных расчетов лопастной системы необходимо знать гидродинамические силы и моменты, действующие на лопасти рабочих колес турбомашин. [c.268]

Вместе с тем возможна и другая постановка задачи проектирования лопастной системы, когда из имеющегося набора решеток путем решения прямой задачи обтекания для каждой из них производится выбор решетки, наилучшим образом отвечающей заданным условиям. Кроме того, с помощью решения прямой задачи можно выяснить гидродинамические характеристики спроектированной решетки на нерасчетных режимах. Поэтому у нас в стране разработан ряд методов решения прямой задачи обтекания плоской решетки. [c.167]

Рассмотрим область частот, в которой над периодической структурой существует лишь одна распространяющаяся отраженная волна — нулевая гармоника рассеянного поля. Так как в одноволновом диапазоне отражение происходит в зеркальном направлении и с единичной мощностью, то с точки зрения наблюдателя, находящегося в дальней зоне, отражательную периодическую решетку можно заменить некоторой эквивалентной идеально проводящей плоскостью. Положение этой плоскости в пространстве будет определяться arg (Ло) и существенно зависеть от всех параметров. В многоволновом диапазоне (и > (1 + sin ф i ) ), когда над решеткой существует несколько однородных плоских волн, на первый план, естественно, выдвигается изучение энергетических, а не фазовых характеристик отраженного поля. Рассмотрим некоторые наиболее характерные особенности поведения фазы отраженной волны для трех типов отражательных дифракционных решеток гребенки с ламелями прямоугольного сечения (рис. 77, г), эшелетта (рис. 77, а) и решетки из полуцилиндров (рис. 77, д). Для единообразия плоскость 2=0 координатной системы совмещена с плоскостью, касающейся элементов структуры. Прежде всего отметим ряд общих положений. Для длин волн, гораздо больших периода структуры, профиль отдельного элемента решетки практически не сказывается на фазе отраженного сигнала, и отражение происходит практически от плоскости 2=0. При этом Е-поляризованная волна отражается с фазой, близкой к 180°, а Я-поляризованная — с фазой, близкой к нулю. С продвижением в область частот, где длина волны соизмерима с характерными размерами элемента решетки, на фазе отраженного поля начинает сказываться профиль структуры. Как показано ниже, это влияние более существенно в случае [c.136]

В качестве поляризаторов чаще используются ножевые решетки из тонких металлических пластин потому, что они могут одновременно полностью пропускать ортогональные компоненты падающей плоской электромагнитной волны (см. гл. 2). Другие типы решеток для этого сравнительно мало пригодны, так как решетки, от которых отражается значительная часть энергии падающей волны, создают многократные переотражения в системе облучающая антенна — поляризатор. Например, от плоской ленточной решетки с размерами, необходимыми для преобразования линейной поляризации в круговую, отражается около половины мощности падающего поля. Решетка из круглых металлических брусьев хотя и обеспечивает при некотором фиксированном наборе параметров х, s и ф преобразование линейной поляризации в круговую, однако этот эффект не является в достаточной мере широкополосным по частоте и углу сканирования. [c.197]

Аномальное отражение и прохождение звука через пластинку нетрудно пояснить следующим образом (рис. 308) ). Пусть на пластинку из жидкости падает плоская звуковая волна, когда условие совпадения (например, для изгибных волн) выполнено, пластинка начинает сильно излучать. Пластинку, в которой возбуждена система стоячих волн (см. рис. 309, 310), можно рассматривать как плоскую дифракционную решетку, составленную из двух бегущих синусоидальных решеток, соответствующую волнам, распространяющимся в пластинке в противоположном направлении. Поршневых колебаний, когда пластинка пульсирует по всей длине с одинаковой амплитудой, пластинка не совершает, и поэтому, если говорить на спектральном языке, спектр нулевого порядка (плоская волна по нормали к решетке) за пластинкой не возникает. В то же время, синусоидальная изгибная волна, бегущая по пластинке в одном направлении, дает один боковой спектр +1-го порядка, а волна, бегущая в противоположном направлении, дает спектр—1-го порядка соответственно под углами, удовлетворяющими условию [c.510]

Все сказанное в гл. 1 относительно геометрии двоякопериодической решетки и системы обозначений остается в силе и в данной главе ). Так же как и в гл. 1, мы выделяем здесь класс задач с двоякопериодическим распределением напряжений. Так как формулы (1.6) для изгиба аналогичны по структуре формулам (1.1.7) 2) для плоской задачи, то ясно, что условия периодичности и симметрии для комплексных потенциалов Ф(г) и 4 (2) совпадают с условиями (1.2.2а) и (1.2.2в) соответственно. Это значит, что функции Ф(г) и Ч (2), определяющие класс однородных двоякопериодических задач изгиба решеток, имеют представления вида (1.2.3) и по структуре совпадают с аналогичными потенциалами для плоской задачи. Коэффициенты а2л-ь2 и Р2Л+2 представлений комплексных потенциалов Ф(2) и 4 (2) должны быть определены из граничных условий задачи. [c.96]

В настоящей книге Аэродинамика решеток турбомашин предполагалось охватить максимально широкий круг вопросов, связанных с течением через плоские ряды профилей лопаток, обычно называемые решетками. Решеточные системы встречаются в инженерной практике чаще всего в тех случаях, когда требуется повернуть поток на некоторый угол. Они нашли широкое применение при разработке и проектировании турбомашин. Течения в проточной части компрессоров, вентиляторов, винтов, насосов и турбин исследуются путем анализа характеристик решеток лопаточных венцов. [c.9]

Поскольку одна плоская решетка без дополнительных устройств не всегда достаточно эффективна при использовании ее в качестве распределительного устройства, возникает необходимость в других способах выравнивания потока. Одним из способов является последовательная установка системы плоских решеток, каждая из которых имеет меньший коэффициент сопротивления, чем необходимый коэффициент сопротивления при одной решетке. В этом случае растекание струи будет происходить постепенно от одной решетки к другой (рис. 3.10, а), что исклюйает возможность новой деформации потока вследствие перетекания жид1сости из [c.87]

Что касается стационарных насыпных слоев (объемных решеток), то, казалось бы, они должны обладать такими же свойствами, что и система плоских решеток или пучки труб, т. е. жидкоегь, набегая узкой струей, должна в них также растекаться постеиеино от сечения к сечению, а следовательно, за слоем при соответствующем значеннн его коэффициента сопротивления должно было бы установиться наиболее равномерное поле скоростей (рис. 3.12, а). [c.89]

Результаты исследования выравнивающего действия системы плоских (тонкостенных) решеток, установленных тандемом, при центральном входе пот(,ка вверх аппарата (см. рис. 4.8) представлены в виде полей скоростей табл. 7.9—7.11 при различных значениях основных параметров, определяющих степень выравннвання потока отношение площадей FJFQ, количество решеток в системе п, коэ([)фицнент сопротивления решеток р, относительное расстояние между решетками 1 Ю . Аналогичные исследования проводились при боковом входе потока и центральном вниз. Анализ полученных экспериментальных данных позволяет сделать некоторые выводы. [c.184]

В данном случае, т. е. когда рабочим элементом является насыпной слой, можно уменьшить число решеток в системе (по сравнению с тем, которое получается по расчету), так как довыравнивание потока всегда происходит (без вредных последствий) в слое. Для центрального подвода по потоку в рабочем участке и бокового входа в аппарат можно рекомендовать следующее число п плоских решеток [c.284]

На рис. 10.26, в приведена также схема рассмотренного только что аппарата с FJFQ = 25, но с газораспределительным устройством из трех последовательно установленных решеток. Дано поле скоростей в сечении за решетками, взятое из табл. 10.3 для этого же отношения FJFoi 25 с теми же относительными расстояниями между входным отверстием и решеткой и между отдельными решетками (Яр = Яо и р = 0,2Ян). Сопоставляя все три варианта, показанные на рис. 10.26, видно, во-первых, что система из трех плоских решеток требует даже меньшую высоту над-слойного пространства (Яп == 0,8Ок), чем объемные газораспределительные устройства [Яо (1,0—1,2) Я,Д. Во-вторых, три плоские решетки в данном случае обеспечивают такую же примерно степень равномерности поля скоростей, что и вертикальная перфорированная трубка, и существенно большую равномерность потока, чем объемная решетка. [c.291]

НИИ с особенностями взаимодействия плоских решеток. Как отмечалось, нестацпонарное течение в стунепп обусловлено наличием неоднородных стационарных в собственной системе координат полей за первым и перед вторым венцом (решеткой), рассмотренными но отдельности. [c.689]

Для перекрытия указанных пролетов В. Шухов применял множество различных конструктивных форм стропил. Преимущественное использование получили треугольные фермы, что объясняется типом применяемой кровли, и компональные фермы, характерные для перекрытия больших пролетов, так как очертание ферм соответствует эпюре изгибающих моментов (в этом случае достигается значительная экономия стали). В плоских конструкциях В. Шухова встречаются практически все известные системы решеток ферм от простой треугольной и раскосной до шпренгельных. Можно с уверенностью сказать, что в данном случае параллельно с выполнением заказов по проектированию производственных зданий велся поиск наиболее оптимальных конструкций. [c.61]

Однако использование плоских перфорированных решеток в топках котдлов крайне редко, в основном по следующим причинам сложность изготовления, а также обеспечения прочности и свободы теплового расширения, особенно при больших размерах решетки отсутствие охлаждения требует применения дорогостоящих жаропрочных сталей просыпание материала слоя в воздушный короб усложнение системы подготовки топлива для обеспечения максимального размера куска. [c.268]

Сложность структуры потока влажного пара в турбинных решетках (см. гл. 3) едва ли позволяет в настоящее время решить проблему в рамках единого метода. Численное моделирование таких течений должно строиться на базе системы алгоритмов и программ, позволяющих проводить последовательное уточнение путем учета различных физических факторов. В этой связи создание-методов расчета течений насыщенного и влажного пара в межло-паточных каналах решеток в широком диапазоне газодинамических параметров с учетом термодинамической и механической неравно-весности двухфазных потоков является важной задачей. Решение этой задачи дает возможность получить информацию о распределении параметров на внешней границе двухфазного пограничного слоя и тем самым создает предпосылки для обоснованного учета и других особенностей течения влажного пара в решетках. Необходимо также подчеркнуть, что развитая ниже методика расчета плоских двухфазных течений применима к каналам любой формы. [c.125]

Микродифракционный фазовый анализ существенно облегчается, если кристаллик или система одинаково ориентированных кристалликов анализируемой фазы (с известной структурой) дают на МДК правильную сетку рефлексов, отвечающую в масштабе ЯЕ какому-либо плоскому сечению обратной решетки. Тогда следует отобрать по темнопольным изображениям рефлексы, принадлежащие одному кристаллику или группе одинаково ориентированных кристалликов исследуемой фазы, измерить радиусы-векторы этих рефлексов в углы между ними и отыскать из числа предполагаемых в данном случае фаз ту обратную решетку, плоское сечение которой представляет собой МДК. Последняя стадия описанной процедуры практически состоит в сравнении экспериментальной электронограммы с различными сечениями ряда обратных решеток. Поэтому необходимо иметь такие сечения для всех возможных фаз или уметь быстро их строить аналитически или с помощью стандартных стереографических проекций решеток этих фаз. Методы построения обратных решеток и их сечений подробно изложены в работах [6-8]. [c.54]

Во-вторых, результаты, полученные методом задачи Римана — Гильберта, охватывающим структуры из бесконечно тонких плоских экранов или экранов с осевой (центральной) симметрией, стимулировали поиск подходов, позволявших бы также эффективно анализировать электродинамические свойства решеток других типов. Эта проблема частично решена с появлением метода, в основе которого лежит аналитическое преобразование матричных уравнений типа свертки [25, 57, 58, 92, 93]. Методологическая основа у этих подходов общая — обращение части оператора некорректного исходного операторного уравнения. Отличает их техника выполнения процедуры полуобращения (решение задачи сопряжения теории аналитических функций и вычисление главных частей в разложении Миттаг — Леффлера мероморных функций), а также то, что в первом подходе выделяется и обращается статическая часть задачи (и = 0), а во втором — часть задачи, отвечающая определенной геометрии периодического рассеивателя. По существу при этом использовалась возможность явного аналитического решения задач статики и дифракции плоских волн на системе идеально проводящих полуплоскостей [38, 40]. Недавно полученные в [94—96] результаты, видимо, также могут послужить основой для создания новых вариантов метода полуобращения. Эффективность последнего подтверждается практическим решением проблемы дифракции волн в резонансной области частот на периодических решетках основных типов 124, 25, 58] идеально-проводящих эшелеттах, решетках жалюзи и ножевых, плоских ленточных и решетках из незамкнутых тонких экранов, решетках из брусьев металлических и диэлектрических с прямоуголь- [c.8]

Нетрудно заметить, однако, что проведенный Аббе эксперимент был гораздо шире первоначальной теории и сводился не столько к проверке разрешающей способности микроскопа, сколько к проверке возможности синтеза произвольного изображения посредством управления параметрами волнового поля. Впервые этот вывод из теории Аббе был отчетливо сформулирован немецким физиком X. Боршем, который предложил полностью отказаться от использования каких-либо объективов и формировать изображения заданных объектов, воссоздавая в некоторой плоскости соответствующее им распределение волнового поля [7]. Модулируя поле плоской волны маской, в которой была просверлена заранее рассчитанная система отверстий, я вводя фазовые сдвиги в излучение с помощью тонких слюдяных пластинок, X. Борш осуществил синтез изображений решеток некоторых кристаллов. В дальнейшем эта методика была усовершенствована в Англии У. Брэггом, который предложил получать такие маски фотографическим путем [8]. Однако методы X. Борша и У. Брэгга можно было использовать только для синтеза изображений простейших объектов обычно это были кристаллы с определенной симметрией. Усложнение объекта вело к необходимости расчета и воссоздания чрезвычайно сложной картины распределения амплитуд и фаз, что было невозможно осуществить имеющимися в то время методами. Основной результат этих работ заключался в том, что они явились основой, на которой был разработан голограммный метод Габора. [c.46]

Результаты, полученные при измерениях на дифракционных спектрографах, обрабатывают другими методами. В Аргоннской лаборатории была создана установка Пашена с конфигурацией, столь близкой к круговой, что можно было измерить длины волн вполне с удовлетворительной точностью (0,001 см ), пользуясь формулой решетки тА. = d(sin 0 — sin 0 ). Лишь немногие решеточные системы подобного типа обеспечивают такую точность, так что прибор приходится калибровать по эталонам длин волн. Поскольку дисперсия нелинейна, необходимо вычислить поправочную кривую (обычно пользуются методом наименьших квад-эатов и полиномиальной аппроксимацией). При выборе эталонов необходима некоторая осторожность, так как не всегда можно сравнить линии в различных порядках (особенно для старых решеток — из-за ошибки, обусловленной затуплением резца). Поскольку более новые плоские решетки допускают такое сравнение, при выборе эталона длины волны допустима большая свобода. Почти то же самое относится к эшелле. [c.355]

I ри голографировании сложного объ- екта его освещают когерентным лазерным пучком. Рассеянное объектом волновое поле можно в соответствии с теоремой Фурье представить в виде совокупности плоских волн. Каждая из них при интерференции с опорной волной, получаемой из того же лазерного пучка, создает на фотопластинке свою систему интерференционных полос с характерными для нее ориентацией и периодом. После проявления на голограмме образуется совокупность дифракционных решеток с синусоидальным пропусканием. Каждая из этих решеток на этапе восстановления при дифракции пучка, идентичного с опорным, формирует соответствующую ей исходную элементарную плоскую волну. Это главный дифракционный максимум с т=1. Все восстановленные элементарные волны находятся в таких же амплитудных и фазовых соотношениях, как и при записи голограммы. Их совокулность воссоздает полное рассеянное объектом световое поле и вызывает те же зрительные образы, что и при непосредственном наблюдении объекта. Другими словами, в том месте, где находился объект при записи голограммы, возникает его мнимое изображение. Кроме того, каждая элементарная система дифракционных полос (решетка) формирует еще две волны, соответствующие главным максимумам с т=0 и т= — 1. Волны с т=0 распространяются в направлении опорной волны и не попадают в глаз наблюдателя при надлежащем его расположении. Волны с т= —1 формируют, как показано ниже, еще одно (действительное) изображение объекта. [c.380]

Большое значение имеют задачи об обтекании плоским потоком многосвязных контуров, профилей с резкими местными изменениями контура и других сложных фигур. Эти задачи связаны с исследованиями механизации крыла, исследованиями обтекания компрессорных и турбинных решеток ), поправок на влияния границ потока и т. п. М. В. Келдышем было показано существование параболы метацентров у произвольной конечной системы профилей (1936). В работе С. А. Чаплыгина и Н. С, Ар-жаникова (1931) решается задача об обтекании плоской пластины с изломом, соответствующей тонкому профилю с простым закрылком. Ряд схематических задач об обтекании профиля со щелью, профиля с закрылком [c.87]

В общем случае нам приходится иметь дело с физическими системами, которые при достаточно высокой плотности должны обладать характерной (т. е. статистически наиболее вероятной) конфигурацией, близкой к какой-либо регулярной решеточной структуре, например, при V = 3 — к гранецептрированной кубической или гексагональной решетке, а при V = 2 — к плоской гексагональной решетке. Поэтому для дальнейшего уменьшения влияния малых значений N необходимо, очевидно, наложить на N дополнительное условие, состоящее в том, что объем V должен быть элементарной ячейкой регулярной решеточной структуры исследуемой системы. Необходимо отметить, что в пределе высокой плотности конфигурация решетки зачастую определяется выбором N ж V, поэтому обычно форма V и величина Ж, подходящие в качестве элементарной ячейки для одной решетки, не годятся для другой. Например, хорошо известно, что в случае твердых сфер с диаметром а и V = 3 гранецентрированная кубическая и регулярная гексагональная решетки имеют одинаковую плотность плотной упаковки Ж/У = У /ст . [Менее известно то обстоятельство (никем пока не доказанное), что такая плотность является максимально возможной плотностью упаковки, см., например, [67] известно лишь, что не может быть большей плотности упаковки для простых решеток. С другой стороны, для V = 2 известно, что вышеупомянутая регулярная гексагональная плоская решетка обладает максимально возможной плотностью.] При расчетах обычно удобно выбирать У в форме куба или прямоугольного параллелепипеда. Однако необходимо заметить, что У может иметь форму куба для г. ц. к. решетки, но не для гексагональной решетки. Кроме того, существуют прямоугольные параллелепипеды, которые могут служить элементарной ячейкой для гексагональной, но не для г. ц. к. решетки, и, наоборот, существуют также такие прямоугольные параллелепипеды, которые могут быть элементарными ячейками (при одном и том же числе молекул) для решеток обоих типов. [c.284]

Непосредственный анализ этого выражения позволяет установить важное свойство /р -> О при а/г 0. Как следует из выражений (5.11) и (4.38), такое поведение резонансной частоты системы оболочка— жидкость характерно для решеток из оболочек, упругие стенки которых ориентированы нормально фрор1ту падающей на решетку плоской волны. [c.200]

Соотношение (9.10) может рассматриваться как условие, накладываемое на длину волны X, при выполнении которого существует дифракционный максимум с порядками (Шр т ). Таким образом, дифракционная картина в случае трехмерных решеток принципиально отличается от картин, получаемых от одно- и двумерных решеток. При освещении плоской монохроматической волной трехмерная решетка вообще не имеет дифракционных максимумов кроме нулевого порядка если только не выполнено равенство (9.10) При пгвртцрнии нрмп-нохроматическим светом образуется система главных максимумов, каждому из которых соответствует определенная длина волны. [c.161]

Другим примером ДОЭ могут служить всем известные насадки к лазерным указкам, формирующие практически произвольные точечные изображения. Наблюдаемые картины есть результат дифракции плоской волны на системе фазовых, голографически выполненных решеток с различным шагом и ориентацией. [c.313]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...