Формула

При этом Yn 1- 7 = 1, а у,, = 1 — у о. Величины и F , Y и Yo непосредственно зависят от метода и режима сварки, формы подготовки кромок и определяются расчетом по эмпирическим формулам или графикам. [c.85]

По паспорту выбранной марки электродов для соответствующего диаметра электрода и пространственного положения сварки определяют f a и коэффициенты ар, а, и /с. Основное время сварки определяют по формуле [c.95]

При использовании этого метода значительно сокращается число опы 1 ов, необходимых для нахождения функциональной зависимости, и, кроме того, полученные решения могут быть использованы как интерполяционные формулы, которые характеризуют количественную сторону изучаемого явления. [c.174]

При приближенных подсчетах величина сварочного тока может быть также определена по одной из следующих эмпирических формул [c.182]

Наиболее удобно при определении силы сварочного тока пользоваться формулой (17). Значение к в ней выбирают в зависимости от диаметра электрода [c.182]

Таким образом, зная режим сварки, погонную энергию можно вычислить но формуле (18). Однако при разработке вариантов технологического процесса по условиям получения сварной конструкции с минимальными конечными деформациями, при технико-экономическом обосновании выбора варианта и других предварительных разработках возникает необходимость оценки величины погонной энергии в зависимости от размеров шва. [c.183]

Для различных марок электродов среднее значение коэффициента А = 14 500. Поэтому при приближенных подсчетах величины погонной энергии можно пользоваться формулой [c.183]

В. И. Дятлов предложил сделать допущение, что фактическая форма провара представляет собой полуэллипс, площадь которого равна площади полуокружности, определенной по формуле (22). Площадь полуэллипса, одна из полуосей которого равна е/2, а другая Н может быть определена, [c.187]

Величина второй составляющей коэффициента расплавления [см. формулу (25)1 может быть рассчитана по уравнению [c.190]

Значение Qua мо/кно рассчитать по формуле [c.190]

Уравнение (27) позволяет рассчитать ожидаемую среднюю величину коэффициента потерь в диапазоне плотностей тока 60—320 А/аш . Средняя квадратичная ошибка при этом составляет 2,96%. Таким образом, найдя значение а , по формуле (19) определяют площадь наплавки [c.191]

Выбирают диаметр электродной проволоки. Ориентировочно диаметр электродной проволоки мон ет быть определен по формуле [c.193]

Установлено, что для получения швов требуемой формы, обладающих высокой технологической прочностью, значения А в формуле (33) следует принимать в пределах, приведенных ниже [c.194]

Рассчитывают погонную энергию и по формуле (23)—(28) определяют основные размеры шва. Если глубина провара и другие размеры шва удовлетворяют поставленным требованиям, то аналогично рассчитывают режим сварки с другой стороны шва. Ь случае необходимости проводят корректировку режима. [c.194]

В этих формулах значение каждого компонента принято в процентах. [c.202]

Мощность источника т(ка, необхцдймого для поддержания конструкции в пассивном состоянии, определяют по формуле [c.81]

Содерзкание рассматриваемого элемента в металле шва определяется на основании правила смешения по формуле [c.85]

Жидкое стекло, используемое как связующее в электродном производстве, получают из так называемой силикатной глыбы, т. е. силиката натрия (NajO-и-ЗЮг) или калия, не содержащего воды. Для приготовления жидкого стекла силикатную глыбу разваривают в автоклаве с подачей воды или пара. Общая формула наиболее широко применяемого натриевого стекла NajOx Xn-SiOj-m-HaO. [c.102]

Из-за сложности процесса сварки невозможно илгеть точные аналитические зависимости, которые позволяли бы рассчитывать упомянутые характеристики сварных соединений по рел(иму сварки с учетом всех технологических условий. Практическое получение информации, отражающей тонкости явления, а также позволяющей учитывать большое многообразие частных условий, возможно только на основе применения экснернментальных методов. Поэтому технологический процесс сварки, как правило, рас считывают по приближенным формулам, полученным на основе обобщения и аппроксимации результатов эксперил.-ептальных исследований. [c.171]

Расчеты по пунктам а и б обычно выполняют для всех сталей. Для конструкционмгах пизкоуглеродистых и низколегированных сталей иг [еются приближенные формулы для расчетов по пунктам гид. Для закаливающихся сгалей можно выполнять расчет по пунктам а—г кроме того, с помощью термокинетических или изотермических диаграмм распада аустеиита оценить ожидаемую структуру метал.1[а шва и з. т. в., возможность возникновения закалочных структур и трещин. [c.172]

Строгое лтатемэтическое обоснование имеют только формулы по расчету процессов пагрева и охлаждения металла при сварке. До настоящего времени наиболее широко практикуется выбор параметров режима сварки по различным таблицам и номограммам, построенным па основании большого числа экспериментов. Использование этих данных позволяет выбрать все параметры ре-Нчима сварки /, С/, V v, 1 ил1 < э, h- При этом можно быть уверенным, что будут обеспечены необходимое проплавление свариваемых кромок, удовлетворительная форма внешней части шва, механические свойства металла шва на уровне основного металла. Однако номограммы и таблицы не содержат информации о таких важных и интересных для технолога сведениях, как 1) какие размеры имеет шов (//, е, h, г[з ) 2) каковы величины F -p, и y,, [c.172]

Таким образом, возможности расчетов по пунктам а—д различны и применение их обусловлено наличием уже существующих приблиагеппых расчетных формул и умением правильно построить необходимое экспериментальное исследование с целью получения таких формул. Именно такой подход, основанный на использовании количественного анализа вариантов, при выборе и обосновании режимов сварки представляется наиболее правильным. [c.174]

Рассмотрим вопросы построения критериев подобия по методу анализа размерностей и основы теории многофакторного эксперимента. Формулы для выбора режимов сварки и приближенного расчета геометрических размеров сварных швов и их механических свойств приведены только для механизированной сварки под флюсом и только для низкоуглеродистых и пизколегированпых сталей. Для этих сталей и метода сварки указанные форму гы про1нли многократную опытную проверку и дают надежные результаты с точностью до 10 — 12%. [c.174]

Коэффициенты, учитывающие совместное влиянпе, определяют по формуле [c.177]

Для того чтобы оцепить пригодность получешюго уравнения, необходимо проверить ряд статистических гипотез регрессионного анализа. Приступать к регрессионному анализу можно только в том случае, если дисперсии в каждом опыте однородны. Дисперсия в каждом опыте определяется по формуле [c.178]

Дисперсия всего эксперимента получается в результате усреднения диснерсий всех опытов и определяется по формуле [c.178]

Скорость сварки может быть оп])0делена по формуле [c.183]

Это может быть выполнено, если в уравнение (18) подставить значение V n согласно формуле (19) и значение всех постоянных обозначить коэффициентом А. Неслютря на существенное различие величин коэффициентов наплавки для электродов различных марок, отношение 6 д/а изменяется в относительно узких пределах. Тогда значение погонной энергии будет пропорциональным площади поперечного сечения наплавленного металла [c.183]

J ai иак действитольпые условия ввода теплоты в изделие при ручной ДУ10В0Й сварке 0TJ[H4aroT H от расчетной схемы, принятой при выводе формулы (20), то глубина провара Я = (0,5 -f-Ч- 0,7) г. При технологических расчетах иногда возникает необходимость определения высоты заполнения р а з -д с л к и одни, г или несколькими проходами (С, рис. 91). Это [c.184]

Г1 j[ О щ а д ь поперечного сечения наилав-летшго металла в зависимости от типа соединения и условий проведения сварки может быть рассчитана по формулам (12) — [c.185]

С целью упрощения расчетов построены графики и номограммы (рис. 92 и 93). Для определопня числа проходов по номограмме рис. 93 сначала по графикалг рис. 92 или по формулам (16) или (12) находят общую площадь поперечного сечения паплавленного металла, а затем для данного значения площади сечения одного прохода, рассчитанного но формулам (13) или (14), определяют необходимое число проходов. [c.185]

Для вычис.леиия высоты валика g сначала рассчитывают площадь поперечного сечения наплавленного металла по формуле (19). Значение коэффициента наплавки а при определении по формуле (19) принимают по экспериментальным данным (рис. 97), а также расчетом. Ввиду незначительных потерь э [ектродного [c.188]

Анализ экспериментальных данных позволил установить значение коэффициентов Л и В для условий выполнения сварки на переменном и постоянном токе прямой полярности низ1шугле-родистой проволокой под кислыми высокомарганцовистыми флю-садда. Если подставить эти значения в формулу (26), то расчетные формулы примут вид [c.189]

Это означает, что для сохранения геометрического подобия ванны произведение I uV b должно поддерживаться в определенных пределах I bV u = Л. Поэтому при выборе скорости сварки можно воспользоваться формулой [c.194]

Выбирают режим сварки по формулам (32) —(34) и определяют основные размеры шва для сварки без разделки. После этого но формуле (30) находят глубину провара при наличии разделки, определив сначала g по формуле (31). Если шов стыкового соединения с разделкой кромок выполняют за несколько проходов, то первоначально определяют режим сварки одним проходом с одной стороны (при двусторонних швах). Главная задача при этом — получение требуемой величины проплавленин притупления Н п (рис. 100), которую желательно иметь максимально возможной. Однако при сварке одним проходом на чрезмерно больших токах можно получить очертания нровара, создающие неблагоприятные условия кристаллизации, приводящие к образованию горячих трепд,ин. Поэтойгу допускаемую плотность тока в электроде ограничивают меньшей величиной. Так, при с э = 5 мм / г 46 А/мм при с/з = G мм /э 40 А/мм . [c.194]

Поэтому, выбрав для сварки одним проходом диаметр электрода, по допускаемой плотности рассчитывают силу сварочного тока, затеи по формуле (34) находят оптидшльное напрянсение дуги и по выражению (24) — коэффициент формы нровара. Скорость свархш определяют по формуле (33). После этого по форму- [c.194]

Выбрав диал етр электрода по допускаемой плотиости, определяют величину сварочного тока и скорость сварки, обеспечи-ваюилую при данной величине сварочного тока требуемую площадь наплавки по формуле (19). [c.196]

Г[о формуле (34) находят значение напряжения дуги и по (24) коэффпциепт формы провара, при атом необходимо иметь в виду, что Т1апря/1 ение дуги следует выбирать ближе к ни/кнему пределу диапазона оптимальных значений. Определив погонную энергию д , находят глубину провара и другие размеры шва при сварке стыкового бесскосного соединения на принятом режиме. [c.197]

Если предъявляется требование обеспечить сплошной провар стенки таира, а при максимально допустимой плотности тока обеспечить требуей[ую глубину проплавления невозмолаю, то прибегают к разделке кромок. Если весь наплавленный одним проходом металл размещается в разделке, общую высоту заполнения можно рассчитать пс формуле (35). Если же наплавленный металл при выполнении сварки одним проходом не размещается в разделке, то общая высота на плавленного лшталла С = с[ -+ i (рис. 103). Согласно этому [c.197]

После подстановки апачеиий gj и в уравнение (37) получим формулу [c.198]

Если Агежду стенкой тавра и полкой имеется зазор величиной Ь, то коэффициент Л и 5 в уравнении (38) определяют по формулам (39) и (40), а коэффициент D — по формуле [c.198]

Формулы (41) —(45) справедливы при условии, что концентрация отдельных элементов лс>кит в указанных выше пределах, суммарное содержание всех легирующих элементов не превышает 5% II скорость охлаждения металла шва не превышает 2° С/с (т. е. отсутствует эффект закалки). При больших скоростях ох-лагкдения необходимо учитывать эффект закалки, используя данные рис. lOLi, на котором эффект закалки в зависимости от скорости охлал денргя приведен для двух эквивалентных содержаний углерода Са = 0,2() и Сй = 0,57. Для промежуточных значений С., рекомендуется пользоваться интерполяцией и определять и охл- Эквива- [c.202]

Курс теоретической механики Ч.2 (1977) -- [ c.0 ]

Основы теоретической механики (2000) -- [ c.0 ]

Динамика процессов химической технологии (1984) -- [ c.0 ]

Гидравлика. Кн.2 (1991) -- [ c.0 ]

Теоретическая механика Том 1 (1960) -- [ c.0 ]

Металлургия черных металлов (1986) -- [ c.0 ]

Гидравлика (1984) -- [ c.0 ]

Гидравлика Основы механики жидкости (1980) -- [ c.0 ]

Динамическая оптимизация обтекания (2002) -- [ c.0 ]

Теоретическая механика (2002) -- [ c.0 ]

Механика сплошной среды Часть2 Общие законы кинематики и динамики (2002) -- [ c.0 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.0 ]

Основы теории и проектирования САПР (1990) -- [ c.62 ]

Математическая теория рассеяния Общая теория (1994) -- [ c.0 ]

Справочное руководство по черчению (1989) -- [ c.27 ]

Формообразование поверхностей деталей (2001) -- [ c.0 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 1 Том 1 (1947) -- [ c.0 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...