Решетка

Трубы к трубной решетке (рис. 65, в) также приваривают дугой, перемещаемой под влиянием совместного взаимодействия продольного магнитного поля и магнитного поля дуги. Анодное пятно дуги находится на вольфрамовом электроде. Скорость перемещения дуги по кромке трубы достигает нескольких метров в секунду, и зрительно создается впечатление горения одной конусной дуги. [c.82]

Подача топлива осуществляется пневмомеханическим забрасывателем, основным элементом которого является ротор, вращающийся с частотой 500— 1000 об/мин. Ленточным питателем, т. е. небольшим транспортером, топливо подается из бункера на лопасти ротора и забрасывается им в топку. Крупные куски летят к задней стенке и движутся на решетке дольше, мелкие падают ближе, а самые тонкие фракции (мельче I мм) сгорают в топочном объеме на лету, для чего специально подводится воздух (10—15 % всего расхода) со скоростью 20 м/с. [c.139]

В СССР выпускают цепные решетки с площадью зеркала горения от 3,3 до [c.140]

Физически продуваемый снизу плотный слой частиц теряет устойчивость потому, что сопротивление фильтрующемуся сквозь него газу становится равным весу столба материала на единицу площади поддерживающей решетки. Поскольку аэродинамическое сопротивление есть сила, с которой газ действует на частицы (и соответственно по третьему закону Ньютона —частицы на газ), то при равенстве сопротивления и веса слоя частицы (если рассматривать идеальный случай) опираются не на решетку, а на газ. [c.143]

Ри однако в чистом виде их практически нельзя использовать из-за низкой температуры фазовых переходов, влекущих за собой изменение кристаллической решетки, плотности и линейных размеров. [c.9]

Пористость активной зоны n определяется с учетом объемной пористости шаровой укладки в канале т и соотношения объемов, занимаемых стенками каналов и шаровой укладкой. Если активная зона заполнена шестигранными блоками с круглыми технологическими каналами диаметром и шагом решетки Ь, то пористость активной зоны Мк можно определить по зависимости [c.94]

Рис. 1.3. Промышленная колонна синтеза аммиака с внутренним диаметром 700 мм /—теплообменник 2 — коллектор 5—змеевик электроподогреватель 5— газораспределительная решетка

Рис. 1.4. Контактный аппарат 1—подпорная решетка 2—трубная плита 3—газораспределительная решетка

Сопротивление одного слоя с решеткой равно 0,1 МПа. Газы из всех слоев основного модуля поступают в сборный газоход, откуда направляются в модуль с двухступенчатой очисткой газов. После первой ступени очистки, где улавливается механический недожог, газ направляется во вторую ступень тонкой очистки газов и далее — в газовую турбину. Унос, уловленный в первой [c.25]

Псевдоожижение осуществлялось в цилиндрической колонне диаметром 114 мм и высотой 750 мм (высота неподвижного слоя составляла 380 мм). Нагреваемый электрический датчик имел диаметр 12,7 мм и длину 120 мм и располагался строго по оси колонны на высоте 230 мм над газораспределительной (пористой) решеткой. [c.72]

На выходе из аппарата воздух попадал в ловушку 12, предназначенную для улавливания уносимых из аппарата частиц при работе в режиме, близком к уносу, и состоящую из трубы с внутренним диаметром 50 мм, сверху и снизу которой были приварены конусообразные заглушки. В верхней части ловушки вваривалась решетка с отверстиями 0 1 мм, к которой была приварена [c.104]

Так как предусматривались эксперименты со слоями электропроводных частиц, газораспределительная решетка была покрыта двумя слоями капроновой сетки. [c.105]

Эти параллельные теории противоречили одна другой до того момента, когда было открыто, что поток электронов, который можно рассматривать как поток реальных частиц, мог при некоторых условиях обнаруживать дифракцию на решетке, т. е. явление, свойственное волнам. [c.71]

Хотя энергетические уровни для поступательного движения по существу квантуются, они достаточно близки друг к другу, чтобы их можно было рассматривать как непрерывный спектр для вычисления суммы состояний. Логично рассматривать группу уровней как обладающих одинаковой или почти одинаковой энергией. В пределе число состояний, имеющих одинаковую или почти одинаковую энергию, эквивалентно числу состояний, имею -щих энергию между е и е + de. Для того чтобы определить это число состояний, их можно рассматривать как узлы решетки, образованной тремя квантовыми числами п , Пу и п , отложенных по трем декартовым координатам. Каждый узел решетки с координатами Пх, Пу и представляет собой состояние системы. [c.105]

Стенки камер (керамические решетки) специально расширяются по ходу насадки для [c.377]

С эти решетки были заменены корундовыми, которые, однако, характеризуются меньшим живым сечением 378. [c.378]

Титан существует в двух аллотропических модификациях до температуры 882° С в -модификации, имеющей объемноцеитриро-ванную кубическую решетку. Для получения необходимых прочностных и пластических свойств титан легируется алюминием, молибденом, хромом и др., содержание которых не превосходит 10...15 %. [c.11]

Для слоевых топок на твердом топливе важнее знать количество теплоты, вы-деляюш,ейся на единице площади поддерживающей решетки ( зеркала горения ), — теплон а пряжение зеркала горения слоя [c.132]

Количество сгорев1него топлива пропорционально количеству поданного воздуха, однако увеличение скорости воздуха сверх определенного предела нарушает устойчивость ПЛ0ТН010 слоя, так как воздух, прорывающийся через слой в отдельных местах, образует кратеры. Поскольку в слой всегда загружается полидисперсное топливо, увеличивается вынос мелочи. Чем крупнее частицы, тем с большей скоростью можно продувать воздух через слой без нарушения его устойчивости. Если принять для грубых оценок теплоту сгорания I м воздуха в нормальных условиях при а = I равной 3,8 МДж и понимать под приведенный к нормальным условиям расход воздуха на единицу плоп1ади решетки (м/с), то теплонапряжение зеркала горения (МВт/м ) составит [c.138]

Рис. 17.6. ( хема юпки с гшовмомеханическим забрасывателем и ценной решеткой обратного хода [c.139]

П0.10ТН0 колосниковой решетки 2 приводные звездочки 3 — слой топлива и шлака 4 — подвод воздух.-i к заПрасывателю 5 ритор забрасывателя 6 - ленточный питатель 7 - топливный бункер -- Т01ЮЧИЫЙ объем 9 экранные трубы 10 — острое дутье и возврат уноса // — обмуровка топки Г2 заднее уплотнение 13 - окна для подвода воздуха под слой [c.139]

Коэффициент избытка воздуха ав в формуле (17.7) учитывает тот факт, что при ав>1 избыточная часть содержащегося в нем кислорода не окисляет горючее, а значит, и не дает теплоты. Значения W ч Wu связаны соотношением ш = = ш (273 +0/273. Топочные устройства для слоевого сжигания классифицируют в зависимости от способа подачи, перемещения и шуровки слоя топлива на колосниковой решетке. В немеханизированных топках, в которых все три операции осуществляют вручную, можно сжигать не более 300— 400 кг/ч угля. Наибольшее распространение в промышленности получили полностью механизированные слоевые топки с пневмомеханическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода (рис. 17.6). Их особенность — горение топлина па непрерывно [c.139]

Средний размер частиц в топках с кипящим слоем обычно составляет 2—3 мм. Им соответствует рабочая скорость псевдоожижения (ее берут в 2—3 раза больше, чем ьик) 1,5-ь4м/с. Это определяет в соответствии с (17.7) площадь газораспределительной решетки при заданной тепловой мощности топки. Теплонап-ряжение объема принимают примерно таким же, как и для слоевых топок. [c.143]

Принципиальная схема кондиционирования воздуха показана на ри . 23.7. Наружный воздух вентилятором i подается последовательно в воздухоза эорное устройство /, приемную регулирующую решетку 2, фильтр 3 и устройстио для тепловлажностной обработки 4. Обработанный воздух по приточному B03jyX0B0-ду 6 нагнетается в помещение 7, откуда затем удаляется вытяжным вентилятором. Основное оборудование для обработки и перемещения воздуха, как правило, компонуется в одном агре-ате — кондиционере. [c.199]

Существуют два варианта контактного аппарата с циркуляцией катализатора. По первому варианту (рис. 1.1, а) охлаждающая зон отделяется от реакционной перегородками или решеткой циркуляция катализатора осуществляется через трубку, верхн5.я часть которой на- [c.10]

Рис. 1.11. Принципиальная схема секции высоконапорного парогенератора с топкой псевдоожиженного слоя ПГУ-1100 / — газораспределительная решетка //—ступень тонкой очистки ///—ступень грубой очистки / — пар в паросбориую камеру, =515°С подвод воздуха <3—пар из верхнего пакета, =450°С пар в турбину 5—пар в нижний пакет II пароперегревателя 6, /О—пар из турбины, /=340 °С 7 — пар из. барабана 8 — пар в турбину, /= = 515 °С 5—пар в нижний пакет II пароперегревателя, /=450 С

Несмотря на значительные расхождения между экспериментальными и расчетными данными (рис. 3.11), выражение для конвективной составляющей коэффициента теплообмена в ряде случаев [75, 76, 78, 88] довольно успешно описывает экспериментальные данные. Это позволило провести ряд специальных опытов, направленных на изучение механизма конвективного теплообмена в слоях крупных частиц. Исследования проводились на установке, подробно описанной в параграфе 3.4. Измерение коэффициентов теплообмена между поверхностью датчика-нагревателя и слоем дисперсного материала осуществлялось по методике, изложенной в 3.4.3. В данной серии опытов использовался датчик диаметром 13 мм, устанавливаемый вертикально вдоль оси колонны или горизонтально на расстоянии 62 мм от газораспределительной решетки. Слой образовывали модельные материалы — стеклянные шарики узкофракционного состава со средними диаметрами 0,45 мм (0,4—0,5), 1,25 мм (1,2— 1,3) и 3,1 мм (3,0—3,2). Их физические характеристики приведены в табл. 3.3. Коэффициенты теплообмена измерялись в псевдоожиженных слоях, затем в плотных, зажатых сверху жесткой металлической сеткой (опыты проводились в колонне из оргстекла, при этом движения частиц не наблюдалось). Эксперименты с плотн лми зажатыми слоями повторялись заметного разброса точек (вне пределов точности измерений) не наблюдалось. [c.88]

Основная часть опытов по изучению особенностей теплообмена между погруженной поверхностью и псевдоожиженным слоем под давлением была выполнена в аппарате (рис. 3.16), представляющем собой цилиндрическую колонну 5 из нержавеющей стали марки Х18Н10Т с внутренним диаметром 105 мм и высотой рабочей зоны 0,450 м. Внутри его на расстоянии 80 мм от нижнего фланца крепилась газораспределительная решетка 8. выполненная из листовой нержавеющей стали с отверстиями 0 1 мм, живое сечение порядка 4,5%, и ситовой сетки из нержавеющей стали с ячейками 40X Х40 мкм, которая приваривалась точечной сваркой по [c.103]

Дальнейшее увеличение количества частиц в газовом потоке повышает вероятность их стыкования в радиальном направлении и приводит к наращиванию плотности объемной решетки , доводя ее при максимальной концентрации до состояния фильтрующегося движущегося плотного слоя (рис. 8-1,d). Такой аэротранспорт имеет максимальную производительность (гиперфлоу). Перепад давления в подобных плотных дисперсных потоках расходуется лишь на трение частиц о стенки канала и на преодоление веса столба транспортируемого материала (восходящий слой). Следует указать и на промежуточную неустойчивую зону, в которой проскоки газа заполняют все поперечное сечение канала и разделяют компактные массы частиц на отдельные пробки материала (рис. 8-1,г). Эта схема аналогична поршневому режиму псевдоожижения. В наших опытах подобный режим возникал при неотрегулированной работе питающего устройства. По данным (Л. 188] частицы песка и алюминия транспортировались в вертикальном канале воздухом, СОг и гелием при j, = 254-f-2200 кг кг (р = — 0,13 м 1м ) лишь в пробковом режиме. [c.249]

Наряду с вертикальной схемой определенный интерес вызывает наклонно движущийся поперечно продуваемый слой. Здесь привлекает отсутствие контакта слоя с одной из поверхностей (это существенно в высокотемпературных условиях), возможность развивать конструкцию в горизонтальной плоскости, некоторые компоновочные улучшения. Наряду с этим использование подобного принципа может усилить поперечную неравномерность движения слоя, унос со свободнор поверхности, неравномерность высоты слоя вдоль решетки, требования к решетке (в части ее беспровальности, прочности) и пр. В [Л. 248] приведены результаты исследования теплообмена в подобном слое при dm= = 12 мм. Небаланс по теплу газа и насадки не превосходил 5—8%. При Re n= 140-1 000 WJW O—l, [c.326]

Во входных и выходных сечениях теплообменных камер устанавливались решетки трех типов жалюзи из хромомагнезитового кирпича (рис. 11-7,/), трубчатые решетки из нержавеющей стали (рис. 11-7,//), решетки из прессованных корундовых дырчатых блоков, изготовленных на Богдановическом заводе огнеупоров. Жалюзий-ные решетки не обеспечивали равномерную продувку из-за образования мертвых зон , неодинаковой толщины слоя в камере и выдавливания насадки под действием бокового давления слоя через щели жалюзи. Трубчатые решетки лишены этих недостатков и поэтому использовались во всем диапазоне температур, допустимом для нержавеющей стали. При температурах выше [c.378]

Введение в ядерную физику (1965) -- [ c.384 ]

Гидравлика (1982) -- [ c.200 ]

Оптический метод исследования напряжений (1936) -- [ c.0 ]

Гидродинамика (1947) -- [ c.669 , c.673 ]

Примеры расчетов по гидравлики (1976) -- [ c.168 ]

Гидравлика, водоснабжение и канализация Издание 3 (1980) -- [ c.177 ]

Гидравлические расчёты систем водоснабжения и водоотведения Издание 3 (1986) -- [ c.78 ]

Справочник по электротехническим материалам (1959) -- [ c.287 ]

Динамические системы - 8 (1989) -- [ c.33 ]

Физика твердого тела Т.2 (0) -- [ c.74 , c.87 ]

Статистическая механика (0) -- [ c.179 , c.331 ]

Гидравлика Изд.3 (1975) -- [ c.167 ]

Физика твердого тела Т.1 (0) -- [ c.74 , c.87 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...