Турбомашина осевая

Турбина и компрессоры среднего и высокого давления имеют по 8 ступеней, компрессор низкого давления — 10 ступеней. Все турбомашины осевого типа. Для всех компрессоров приняты одинаковый корневой диаметр и одинаковые профили лопаток. Степень реактивности облопачивания принята равной 100%. [c.126]

Методы расчета, освещенные в книге применительно к лопаточному аппарату паровых и газовых турбин, могут быть распространены и на другие лопаточные турбомашины осевого типа. [c.4]

Такого рода вихревые усы не могут возникнуть в турбомашинах других типов (осевые компрессоры и вентиляторы, осевые турбины), отличающихся тем, что их лопатки ограничены с торцов поверхностью кольцевого канала ). В результате этого индуктивное сопротивление или совсем не возникает, или оно имеет второстепенное значение. [c.102]

Бесконечную совокупность одинаковых крыловых профилей, одинаково ориентированных и расположенных с постоянным шагом вдоль некоторой прямой, называют плоской гидродинамической решеткой. Такая решетка получается, если лопастную систему рабочего колеса осевой турбомашины (гидравлической, паровой или газовой турбины, насоса, вентилятора, компрессора) рассечь круговой цилиндрической поверхностью и развернуть па плоскость. Для турбомашин другого типа (радиальных) профили располагаются вдоль окружности и образуют круговую решетку. Исследование взаимодействия гидродинамических решеток с потоком жидкости или газа составляет одну из центральных задач теории турбомашин. В частности, для прочностных расчетов лопастной системы необходимо знать гидродинамические силы и моменты, действующие на лопасти рабочих колес турбомашин. [c.268]

Ступени осевой турбомашины образуют проточную часть. Процесс расширения В осевой турбине или сжатия в осевом компрессоре происходит в одной или нескольких ступенях. [c.179]

Схемы плоских решеток профилей осевых турбомашин [c.181]

ПРОТОЧНЫЕ ЧАСТИ ОСЕВЫХ ТУРБОМАШИН [c.25]

Остановимся па первой группе особенностей. Определение гидравлических потерь в турбомашинах — наиболее сложный и наименее разработанный вопрос теории их работы. Анализ его возможен только на основе обобщения экспериментальных исследований. Для осевых гидромашин потери энергии в рабочем колесе можно представить структурно аналогично профильным потерям в прямой плоской решетке профилей. Если все потери представить в виде [c.283]

Экспериментальные наблюдения за поведением турбомашин с совмещенными опорами в динамическом режиме при работе их на скоростях, близких к критическим, показали уменьшение среднего значения амплитуды радиальных и осевых колебаний по сравнению с амплитудой колебаний таких же турбомашин, но с серийными высокоскоростными подшипниками в опорах. Это происходит за счет пульсирующего изменения собственной частоты мягкой нелинейной системы ротор — совмещенная опора, на которую действуют нагрузки не строго организованных газовых потоков, протекающих через рабочие колеса турбомашины и изменяющих во времени жесткость опоры. [c.133]

Б е й н и г Ф., Поток относительно лопаток турбомашины в приложении к теории осевых машин, Лейпциг 1935. [c.419]

РАСЧЕТ РАБОЧИХ ЛОПАТОК ОСЕВЫХ ТУРБОМАШИН [c.227]

Неравномерно нагретый по радиусу диск переменной толщины h, внутренний радиус которого /-j, наружный Гщ (фиг. 21, а), вращается с постоянной угловой скоростью со. По внутреннему контуру диск нагружен равномерно распределенным давлением Pi кГ см , а по наружному контуру — равномерно распределенной растягивающей нагрузкой интенсивности р , отражающей воздействие на диски осевых турбомашин присоединенных к ним лопаток и их замков. Температура по толщине диска постоянна. График изменения температуры по радиусу представлен на фиг. 21, б. В расчетах учитывается зависимость модуля [c.235]

Установившаяся ползучесть рабочих лопаток осевых турбомашин [c.295]

РК с центральным разделителем потока достаточно апробированы в конструкциях радиально-осевых турбомашин (как турбин, так и компрессоров). Имеется опыт исследования и постройки колес [c.67]

ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ ОПЕРАЦИЙ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ОСЕВЫХ ТУРБОМАШИН [c.5]

Метод проектирования проточной части осевых турбомашин базируется на современных термодинамических и газодинамических основах теории турбомашин и может быть использован для судовых энергетических установок, работающих на рабочих агентах, применяемых в на-стояш,ее время в установках различных циклов. [c.5]

Лопатка осевой турбомашины представляет собой упругий стержень, который может колебаться, отклоняясь в обе стороны от своего нейтрального положения. Колебания могут быть различного типа в зависимости от характера силы, их вызывающей. [c.107]

Упругий диск с жесткими лопатками. Рассмотрение такой системы позволяет дать качественное толкование появлению в основной системе упругий диск — упругие лопатки дополнительных собственных частот, связанных с перемещением лопаток как жестких тел и с вовлечением в колебания масс, принадлежащих диску. Предполагается, что диски рабочих колес осевых турбомашин не-деформируемы в своей срединной плоскости частоты собственных колебаний, связанные с перемещениями их масс в радиальном и окружном направлениях, из рассмотрения исключаются. Реально эти частоты весьма велики и обычно лежат вне диапазона частот, представляющего практический интерес. [c.94]

Нарушение осевой симметрии потока на входе в турбомашину. Оно вызывается и косым натеканием внешнего потока на входное устройство турбомашины (двигателя), и отклонениями от осевой симметрии воздухозаборников и воздухоподводящих каналов. Для авиационных газотурбинных двигателей (ГТД) существенную роль в формировании окружной неравномерности потока на входе могут оказывать режимы полета летательного аппарата (изменение углов атаки, боковой ветер и т. п.). Для стационарных турбомашин на окружную неравномерность может сказываться ограниченность помещения, из которого осуществляется воздухо-забор, и размещение воздухозаборника в нем. Наиболее сильными гармониками такой окружной неравномерности обычно бывают низшие. [c.142]

Проблема обеспечения запасов аэроупругой устойчивости рабочих колес осевых компрессоров и вентиляторов остается одной из главных при их вибрационной и газодинамической доводке. Сложность расчетно-теоретического определения границ аэроупругой устойчивости, связанная в основном с несовершенством представлений о характере динамического силового взаимодействия потока и рабочего колеса, приводит к необходимости проведения в процессе доводки турбомашины комплекса соответствующих экспериментальных исследований. [c.199]

Рассмотрим осесимметричное течение в ступени осевой турбомашины на цилиндрических поверхностях тока. Поток будем изучать в осевых зазорах ступени, поэтому уравнения движения запишем в абсолютной системе координат. На входе в ступень все параметры потока вдоль радиуса будем считать неизменными. Рабочее тело будем полагать идеальной сжимаемой жидкостью. Тогда уравнение Эйлера [22] стационарного движения в проекции на радиальное направление (уравнение радиального равновесия) примет вид [c.190]

Проблеме изучения аэродинамических характеристик ступеней паровых турбин посвящена обширная литература, систематизирующая богатый расчетный и экспериментальный опыт. Успехи в области аэродинамики турбомашин позволили получить весьма высокие к. п. д. некоторых ступеней выпускаемых промышленностью паровых турбин. Однако, несмотря на заметный прогресс аэродинамического совершенствования проточных частей осевых турбин, еще имеются резервы их улучшения. [c.205]

Жуковский м. И. Аэродинамический расчет потока в осевых турбомашинах. Л,, Машиностроение , 1967. 287 с. [c.268]

ТЕОРИЯ И РАСЧЕТ ЛОПАТОЧНОГО АППАРАТА ОСЕВЫХ ТУРБОМАШИН [c.1]

Во второй главе дано теоретическое обоснование и изложена методика определения допустимой шероховатости поверхности лопаток, рассмотрено влияние шероховатости поверхности на эффективность лопаточного аппарата осевых турбомашин. [c.3]

Лопаточный аппарат осевой турбомашины представляет собой совокупность неподвижных и вращающихся (рабочих) лопаточных венцов. При аналитическом исследовании и расчете обычно считают, что в цилиндрической проточной части ступени, представляющей собой сочетание направляющего и рабочего венцов, рабочее вещество движется концентрическими слоями, соосными с осью турбомашины. Кроме того, предполагают, что на течение среды в каком-либо слое по радиусу поток в других слоях не влияет. Эго позволяет движение рабочего вещества в любом слое рассматривать обособленно. [c.7]

При расчете пограничного слоя в области, близкой к отрыву, где гипотеза однопараметрического семейства профилей скорости нарушается, существующие методы расчета дают результаты, отличающиеся друг от друга. В реальных условиях лопатки осевых турбомашин обтекаются сильно турбулизированным потоком при больших значениях числа Re. Вследствие этого движение среды в пограничном слое обычно переходит в турбулентное состояние значительно раньше того участка, где ламинарный слой мог бы оторваться. В качестве примера обтекания лопаток, где может иметь место отрыв ламинарного слоя, можно указать случай обтекания первого направляющего венца лопаток осевого компрессора, когда поток на входе в венец не турбулизирован (при всасывании, например, из атмосферы). [c.57]

Турбомашины классифицируют по нескольким признакам. По направлению течения рабочего тела различают осевые (рис. 4.3, а, в) и радиально-осевые или радиальные (рис. 4.3,6, г) турбомашины В осевых турбинах пар (газ) движется в основном в направлении, параллельном оси турбины в радиальных потое направлен от периферии к оси ротора (центростремительные турбины, рис 4.3,6) или от оси к периферии (центробежные турбины) радиальные турбокомпрессоры обычно называют центробежными (рис. 4.3, г). [c.180]

Наиболее существенную роль в обеспеченииТ динамической прочности турбомашин играют колебания их лопаток. Эти колебания, вообще говоря, надо рассматривать совместно с колебаниями дисков, а иногда и совместно с крутильными колебаниями роторов [25]. Однако в спектре вибрации, выходящей на лапы турбомашины, колебания ее лопаток играют обычно второстепенную роль и поэтому в настоящем пособии они не рассмотрены это тем более оправдано, что колебаниям лопаток осевых турбо-. машин посвящена обширная специальная литература [86, 160, 56]. [c.42]

Другая группа статей посвящена рассмотрению вопросов, связанных с балансировкой роторов. В них показана возможность определения осевого положения дисбаланса по величинам нечувствительных скоростей гибкого ротора или по его амплитудно- фазо-частотпым характеристикам. Исследована возможность балансировки гибкого ротора грузами, место установки которых яе совпадает с дисбалансом. Рассмотрены методы балансировки многовальных и многоконтурных турбомашин с различными скоростями совместно работающих роторов и описаны соответствующие аппаратура и оборудование. Рассмотрены вопросы автоматической балансировки на ходу жестких роторов с помощью устройств со следящими системами. [c.3]

Двухпоточные РОС (ДРОС) отличаются главным образом конструкцией РК, способного разделять поток рабочего тела на две части, и обладают повышенной пропускной способностью, а следовательно, большой мощностью. Известны две принципиальные схемы РК ДРОС с центральным разделителем потока (рис. 1.1, в) и меандрообразная (МРК) (рис. 1.1, г). Первое исполнение традиционное, освоено и применяется в практике создания РК радиально-осевых турбомашин. МРК применяются крайне редко и практически не исследованы. Рабочая решетка их образуется чередую- [c.8]

Определение спектра распределения напряжений позволяет выявить места, где возможно за1рождение усталостных трещин при резо нансных колебаниях на тех или иных формах. Однако более четко это можно сделать, если в лабораторных условиях помимо нахождения распределения напряжений получен также спектр усталостных поломок. Поломки, показанные на рис. 10.10, получены с помощью вибростенда КуАИ-ВВ-2А. При соответствующей. настройке на режим усталостного разрущения трещины в лопатках появляются обычно через 0,5... 3 мин после выхода на режим испытаний. Получение результатов, подобных приведенным на рис, 10.10, возможно с помощью вибростендов КуАИ-ВВ не только на лопатках осевых турбомашин. [c.217]

Для решения обратной задачи в указанной постановке необходимо ввести два дополнительных условия. Можно задать, например, распределение С1иГ вдоль радиуса в сечении 1—1, представив его в виде степенной зависимости i r = onst, или принять плавный закон изменения угла ti по высоте проточной части, что приведет к технологически простой форме лопаток НА. В качестве второго дополнительного условия можно выбрать либо распределение удельной работы hu по высоте ступени, либо распределение осевых составляющих скоростей в сечении 2—2. Для ступеней многоступенчатых турбомашин представляется важным выдерживать условие hu = onst вдоль радиуса или близкое к нему. [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...