Поверхность напряжений

Скорость и характер процесса электрохимической коррозии металла зависят от многих факторов, действующих одновременно. К внутренним факторам электрохимической коррозии металлов относятся факторы, связанные с природой металла, его составом, структурой, состоянием поверхности, напряжениями в металле и др. [c.324]

Для анализа процесса дробления газового пузырька под воздействием внешнего электрического поля получим условие стабильности поверхности пузырька в жидкости. Выше было показано, что пузырек газа во внешнем электрическом поле вытягивается вдоль направления поля. Поскольку газ является сжимаемым веществом, объем пузырька будет меняться в зависимости от приложенных к его поверхности напряжений, в то время как масса газа, заключенная в пузырьке, будет оставаться неизменной вплоть до его дробления. [c.145]

Заметим, что в тонкостенных конструкциях, состоящих из пластин, к которым относится и изображенный на рис. 3 двутавр, часто принимают, что не только на поверхности, но и по толщине пластины в площадках, параллельных поверхности, напряжения отсутствуют (или пренебрежимо малы). Тогда напряженное состояние во всех точках пластины рассматривается как плоское. [c.6]

Главные оси поверхности напряжений Коши совпадают с главными осями тензора (ои). Относительно этих осей уравнение (2.43) имеет канонический вид [см. (1 .63)1 [c.41]

Для точки тела, в которой главные напряжения Oi различны по величине, но одного знака, поверхность, напряжений (2.47) представляет собой эллипсоид [c.41]

Если в точке тела главные напряжения имеют различные знаки, например ai> О, аа> О, Оз< О, то поверхность напряжений определяется уравнениями [c.41]

Располагая поверхностью напряжений для некоторой точки тела, можно найти нормальное и полное напряжения, а следовательно в, касательное напряжение на площадках, проходящих через данную точку тела. [c.41]

Поверхность напряжений Коши дает полное геометрическое представление тензора напряжений. Другой геометрический образ напряженного состояния — эллипсоид Ламе — представление о векторах напряжений на всем множестве площадок, проходящих через рассматриваемую точку тела. [c.44]

Таким образом, при соприкосновении цилиндрических поверхностей напряжение смятия найдется как отнощение внешней нагрузки к диаметральной площади цилиндра [c.111]

Рассмотрим упругое тело в форме цилиндра (в дальнейшем называемое стержнем) с поперечным сечением 5, ограниченное плоскими основаниями. Направим ось 2 параллельно образующей цилиндра длины /, а плоскость хОу совместим с одним из оснований. Сформулируем одну краевую задачу для рассматриваемой области, называемую задачей кручения. Предположим, что на боковой поверхности напряжения равны нулю [c.265]

Теорема о верхней оценке несущей способности. Пусть I — произвольное кинематически допустимое поле скоростей и скоростей деформации, т. е. такое поле, которое удовлетворяет граничным условиям ui = V на части поверхности Sv. По заданным скоростям деформации Бу определяются напряжения сгу единственным образом, если поверхность напряжения строго выпукла. Напряжения о у вообще не удовлетворяют уравнениям равновесия. Выпишем уравнения равновесия в форме Лагранжа, принимая за поле виртуальных скоростей [c.492]

Каждой радиус-вектор эллипсоида напряжений представляет в некотором масштабе напряжение по одной т площадок, проходящих через центр эллипсоида. Чтобы найти ату площадку, воспользуемся, наряду с эллипсоидом напряжений (112), направляющей поверхностью напряжений, определяемой уравнением [c.233]

Напряжения, представленные радиусом-вектором эллипсоида напряжений, действуют на площадке, параллельной касательной плоскости к направляющей поверхности напряжений в точке ее пересечения с названным радиусом-вектором. Это можно показать следующим образом. Уравнение касательной плоскости к направляющей поверхности напряжений (113) в некоторой точке с координатами х , Уо, Zg, представляется в виде [c.233]

Рис. 28. Расчетные схемы для определения силы взаимодействия дислокаций. Для случая взаимодействия винтовых дислокаций I vt 2 вектор Бюргерса и направление внешних на поверхности напряжений (Т д параллельны оси Хз и

Разрушающее при растяжении образца с неровной поверхностью напряжение повышается, если в поверхностном его слое создать сжимающие продольные напряжения, препятствующие развитию трещины. Этот прием используют для увеличения срока службы изделий при специальной поверхностной обработке деталей дробеструйной обработке, обкатке роликами, некоторых операций термической и химико-термической обработки поверхности. [c.435]

В пластической области р - г а поверхность напряжений Z — (х,у) будет частью боковой поверхности кругового конуса, направляющей которого служит окружность С, а тангенс угла наклона образующих к плоскости ху равен к. Поэтому функция напряжений в пластической области будет следующей [c.480]

Понятие поверхностного натяжения в литературе формулировалось для неоднородных слоев [11]. В случае однородного поверхностного слоя твердого тела поверхностное натяжение возникает вследствие нарушения равновесия сил молекулярного сцепления на образовавшихся свободных поверхностях, что эквивалентно появлению нормального к поверхностям напряжения a zz, направленного внутрь частей тела. [c.24]

Зарождение трещин в металле при наложении растягивающих напряжений обычно происходит в средах, которые вызывают локализованную коррозию. Образование первичных трещин может быть связано с возникновением туннелей (порядка 0,05 мкм) или с начальными стадиями зарождения питтингов. Всевозможные нарушения кристаллического строения (границы зерен, включения, дислокации), риска, субмикроскопические трещины в металле или на защитной пленке могут стать местами зарождения трещин и значительно повышать склонность к КР. Интенсивная коррозия металла на отдельных ограниченных участках поверхности напряженного металла, испытывающего растягивающие напряжения, может привести к образованию очень узких углублений, величина которых может быть соизмерима с межатомными расстояниями. Отмечается, что существует критический потенциал КР, отрицательнее которого КР не будет происходить. Например, критический потенциал КР стали типа 18-8 в кипящем хлориде магния составляет — 0,14 В. При более положительных потенциалах (анодная поляризация) происходит [c.67]

Однако это есть не необходимое и в природе не всегда нужное ограничение. Поверхность какого-либо непроницаемого тела не только принуждает материальную точку оставаться на ней, но обусловливает появление этой точки только на одной стороне этой поверхности напряженная, нерастяжимая, но гибкая нить, стягивающая две точки, делает возможным только увеличение, но не уменьщение расстояния между ними и т. д. Почему же мы не хотим с самого начала так выразить закон возможных перемещений, чтобы он охватил все случаи [ ]. [c.171]

При распространении волны амплитуда на фронте упругого предвестника понижается по экспоненциальному закону в соответствии с представленным выше анализом. За фронтом упругого предвестника напряжение и деформация монотонно возрастают до величины, соответствуюш ей равновесному состоянию за фронтом упруго-пластической волны, при удалении волны от поверхности соударения. Вблизи поверхности соударения в начальный период распространения волны высокий уровень сопротивления сдвигу, обусловленный высокой скоростью пластического сдвига, приводит к тому, что максимальный уровень напряжений выше равновесного. Таким образом, для материала, чувствительного к скорости деформации, распространение волны связано с качественным изменением ее конфигурации вблизи контактной поверхности напряжения Стг, достигая максимальной величины за пластическим фронтом, затем снижаются до равновесной величины, на удалении от контактной поверхности — непрерывно нарастают до равновесных. Такое деформирование отчетливо видно на рис. 70. [c.161]

Рис. 5.35. Направляющие поверхности напряжений

При пересечении этой поверхности главными плоскостями получаются три главных эллипса, если знаки всех трех главных напряжений одинаковы, или эллипс и две гиперболы, если знаки этих напряжений различны. Длины полуосей эллипсов и гипербол обратно пропорциональны корню квадратному из абсолютных значений главных напряжений. Рассмотрим теперь некоторую произвольную плоскость, не совпадающую с главной и проходящую через центр поверхности напряжений. Линия пересечения этой плоскости с поверхностью тоже представляет собой [c.64]

Если параллельные силы непрерывно распределены по некоторой поверхности о, то в формулах (5) надо положить Fl = ffAat, где f — сила, отнесенная к единице площади поверхности (напряжение), а Да,—элементарные площадки, на которые мысленно разбита поверхность. Получаем [c.92]

Плоская пластина с теплоизолированной поверхностью движется со скоростью Уоо = У = 700 м/с в воздушной атмосфере на высоте Я = 10 км. Определите местные параметры трения на ламинарном участке обтекаемой поверхности (напряжение и коэффициенты трения, толщину пограничного слоя) при условии, что критическое число Кскр = 10 . Найдите также средний коэффициент и сопротивление трения для этого участка пластины. Размеры пластины показаны на рис. 12.1. [c.671]

Остановимся теперь более подробно на постановке задачи, когда имеет место именно последовательное сближение штампа с упругим телом. Для простоты будем считать, что штамп является абсолютно гладким, а вне контактной поверхности напряжения обращаются в нуль. Наиболее очевидной является постановка такого рода задач в случае, когда жесткое тело, ограниченное выпуклой поверхностью, вдавливается в упругое полупространство. Обозначим через 51 зону контакта. Будем предполагать, что тело перемещается поступательно, и допустим, что первоначальный контакт произошел в некоторой точке, которую и примем за начало декартовой системы координат (расположив оси х и I/ по границе полупространства). Обозначим через г = Цх,у) уравнение поверхности штампа. Если пренеб- [c.248]

Рис. 1-10. Напряжение в заданной точке М сплощ-ной среды а - эллипс напряжений, б — шаровая поверхность напряжений (а = onst х = 0)

Особенности зацепления. С целью повышения несущей способности зубчатых передач М. Л. Новиковым в 1955 г. было предложено повое выпукло-вогнутое круго-винтовое зацепление (рис. 3.50). В этом зацеплении зубья колес могут иметь выпуклую, вогнутую либо выпукло-вогнутую форму. Теоретически эти зубья контактируют в одной точке на линии зацепления (рис. 3.51, а). В торцовом сечении профили зубьев не сопряженные. Поэтому для обеспечения постоянного передаточного отношения передача может быть только косозубой. Профили зубьев очерчены дугами окружностей, радиусы которых отличаются друг от друга на 7—15%. Благодаря этому при контакте выпуклого с вогнутым профилем зубьев нагрузка распределяется по большой поверхности, напряжения на площадке контакта будут меньше, чем в эвольвентом зацеплении и передаваемую нагрузку можно увеличить. [c.272]

В настоящее время имеется несколько гипотез, объясняющих влияние предварительного упрочнения на износоустойчивость. По данным работы [37], предварительное упрочнение уменьшает износ за счет деформации смятия и за счет истирания микронеровностей на контакте. Как считают авторы [43] и [101], предварительное упрочнение пластической деформацией способствует диффузии кислорода воздуха в металле и образованию в нем твердых химических соединений РеО, РегОз, Рсз04 в результате окислительного изнашивания, происходящего с ничтожно малой интенсивностью. Согласно гипотезе [109] упрочнение поверхностного слоя рассматривается как средство повышения жесткости поверхностных слоев и уменьшения взаимного внедрения при механическом и молекулярном взаимодействии. На этот счет существуют и другие теории. Так, например, по мнению А. А. Маталина [64], главным фактором, определяющим износоустойчивость, является величина остаточных напряжений после приработки изделий. Между микротвердостью поверхностного слоя и его износоустойчивостью имеется определенная связь в процессе изнашивания микротвердость поверхностных слоев после приработки стремится к оптимальному значению однако в силу одновременного влияния разнообразных факторов (шероховатость поверхности, напряженное состояние поверхностного слоя и пр.) эта связь имеет только качественный характер и не может быть использована для практических расчетов. [c.14]

Растрескивание титановых сплавов под напряжением под споем соли при повышенных температурах называют солевой коррозией. Это явление в 1955 г-открыл Бауэр. Сущность процесса сводится к тому, что на поверхности напряженных образцов, контактирующих с сопью при температурах более 250°С, возникают трещины, кoтopьJe значительно сокращают долговечность образца при данном напряжении или уменьшают его пластичность при последующем испытании на разрыв. В настоящее время горячесолевое растрескивание достаточно хорошо изучено в лабораторных условиях [12]. Однако многие вопросы не выяснены. В частности, в практике применения титановых сплавов прямых катастрофических фактов солевой коррозии не наблюдается, хотя условия, которые могут привести к горячесолевому растрескиванию, типичны для многих узлов современных авиационных [c.42]

Факторы, ояределяющие, будет ли трещина в матрице распространяться сквозь волокно или вдоль поверхности раздела, были обсуждены Аутуотером и др. [64—66]. Они рассмотрели отдельное длинное волокно, погруженное в блок матрицы, с нарушенной связью по поверхности раздела на расстоянии х от свободной поверхности. Напряжение, необходимое для продолжения процесса расслаивания, состоит из двух частей. Первая необходима для преодоления трения скольжения волокна на расстоянии X при его вытаскивании из оболочки матрицы после разрушения границы раздела, а вторая есть напряжение, необходимое для разрушения связи волокно — матрица [c.463]

Чувствительность контроля определяется магнитными характеристиками материала контролируемого изделия, его формой и размерами, чистотой обработки поверхности, напряженностью намагничивающего поля, способом контроля, взаимным направлением намагничивающего поля и дефекта, свойствами применяемого магнитного порощка, а также освещенностью поверхности осматриваемого участка изделия. [c.33]

Таким образом, макроскопическое магнитное рассеяние в листах трансформаторной стали моделируется системой сквозных квазидефектов (низкое i по сравнению с основной частью листа) зигзагообразного вида крупнозернистые листы трансформаторной стали обладают более интенсивным магнитным рассеянием, чем листы с мелкими зернами. Интенсивность магнитного рассеяния вдоль квазидефекта постоянна, а в направлении нормали к поверхности напряженность магнитного поля рассеяния падает по экспоненциальному закону. [c.188]

Прямое наблюдение периодичности образования и разрушения вторичных структур при граничном трении по интенсивности износа, величинам силы трения и ЭДС, возникающей при трении, было выполнено в работе [79]. Исследования проводились на прецизионной машине на образцах с минимально возможной площадью касания при непрерывной регистрации износа, силы трения и трибо-ЭДС. При установившемся режиме изнашивания отчетливо наблюдается периодическое изменение коэффициента трения и ЭДС. Длительность цикла образования и разрушения вторичных структур изменяется в зависимости от скорости скольжения и нагрузки. Влияние внешних параметров на количественные характеристики периодических кривых отмечается и в работах [76 — 78]. Анализ этих результатов свидетельствует о том, что изучение периодического характера структурных изменений является реальным путем для создания новых методов оценки износостойкости фрикционных материалов. С позиций представлений об усталостном разрушении поверхностей трения периодический характер структурных изменений открывает новые возможности для определения основных характеристик усталостного процесса числа циклов до разрушения и действующих на поверхности напряжений и деформаций. Этот сложный вопрос является весьма актуальным для дальнейшего развития усталостной теории износа, поскольку существующие методы оценки указанных параметров имеют определенные недостатки. Так аналити- [c.30]

При рассмотрении электрохимической коррозии выделяют влияние на скорость растворения внутренних, присущих металлу, факторов и внешних факторов, относящихся к коррозионной среде. К внутренним относятся факторы, связанные с природой металла, его составом, структурой, состоянием поверхности, напряжениями и др. Важнейшей характеристикой природы металла являются его термодинамическая устойчивость и способность к кинетическому торможению анодного растворения (пассивация). Имеется определенная связь между положением металла в Периодической системе элементов Д. И. Менделеева и их коррозионной стойкостью. Для металлических сплавов на основе твердых растворов характерно скачкообразное изменение коррозионных свойств при концентрациях, равных гг/8 атомной доли более благородного компонента (правило Таммана), в связи с образованием плоскостей упорядоченной структуры, обогащенных атомами благородного компонента. Правило Таммана было подтверждено на ряде твердых растворов, а также иа технических пассивирующихся сплавах [c.23]

Квадрика (поверхность) напряжений Коши 387, 41 1, 412, 460 — — деформаций Коши 460 Квазиизотропность поликристалла 231, [c.823]

Рассмотрим бесконечно малый элемент, вырезанный из оболочки двумя парами нормальных сечений по а- и р-линиям и двумя близкими эквидистантными поверхностями. Напряженное состояние этого элемента характеризуется шестью компонентами напряжений (Oi, Oj, Оз, Ti2, Tj3, Tia), которые связаны q деформациями элемента известн1 лми соотношениями закона Гука. [c.245]

В общем случае при решении задач поляризационно-оптическим методом используют понятие о квазиглавных напряжениях, которое наглядно объясняется с помощью поверхности напряжений Коши [1] ). [c.64]

Теория упругости (1975) -- [ c.231 ]

Теория пластичности (1987) -- [ c.120 ]

Динамика вязкой несжимаемой жидкости (1955) -- [ c.55 ]

Пластичность и разрушение твердых тел Том2 (1969) -- [ c.630 , c.654 , c.666 , c.677 ]

Теория упругости Изд4 (1959) -- [ c.28 , c.36 ]

Сопротивление материалов (1962) -- [ c.205 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...