88 — Напряжения турбинный — Поверхность

Циклическое воздействие температурных напряжений при работе турбин в переменном режиме создает опасность малоцикловых термоусталостных повреждений металлов, в первую очередь в зонах концентрации напряжений на поверхности роторов. При этом термоусталостная поврежденность суммируется с поврежденностью от ползучести под действием стационарных и остаточных напряжений в условиях высоких температур. Развитие трещин после их появления ускоряется корродирующим воздействием паровой среды. [c.228]

Турбинный режим 5 характеризуется отсутствием кольцевых вихрей. Поток протекания обеспечивает момент на колесе, который передается на вал уменьшенным лишь на величину моментов дискового трения и трения в подшипниках. Момент связанный с наличием касательных напряжений по поверхностям Oi и ог, незначителен и не может быть выделен. [c.274]

Электрохимическая защита турбин Волжской ГЭС им. В. И. Ленина выполнена следующим образом (рис. 67), В камере турбины установлены три анода 1 в виде дисков, закрепленных на люках в крышке турбины. На фундаментном кольце, ниже рабочего колеса турбины, установлен кольцевой анод из полосовой стали шириной 250 мм, изолированный от камеры листовой резиной. К аноду подводится напряжение от двух катодных станций типа КС-3, представляющих собой селеновые выпрямители с напряжением на выходе до 36 в и номинальным током 30 а. Для повышения эффективного действия защиты отсос тока от вращающихся частей турбины осуществляется при помощи щетки, установленной на валу турбины. Поверхности лопастей и втулки рабочего колеса, крышки и камеры турбины, облицовка отсасывающей трубы окрашены цинковым [c.159]

Пример. Следует определить максимальные температурные напряжения на поверхности и в зоне центрального отверстия ротора паровой турбины, возникающие вследствие быстрого роста нагрузки. При быстром росте нагрузки температура пара на поверхности ротора возрастает приблизительно линейно от 425 до 540° С в течение 20 мин. Диаметр ротора в этом месте составляет 610 мм, давление v l40 кгс/см . [c.101]

Для исследования деформаций в деталях, работающих при высоких температурах (лопатки турбин), а также для изучения термических напряжений используют хрупкие керамические покрытия, наносимые на поверхность детали горячим распылением. [c.159]

В процессе длительной эксплуатации ГТД на турбинные лопатки действуют осевая нагрузка, крутящий момент М р, который вызывает действующие силы на изгиб (Я з,.), и растягивающая нагрузка, возникающая в результате центробежной силы Яц (рис. 206). Таким образом, от действий трех сил Рос, изг и Рц возникают напряжения, которые вызывают усталостное разрушение лопатки. Типичные виды разрушившихся лопаток приведены на рис. 208. Поверхность излома, как правило, перпендикулярна к оси лопатки, т.е. разрушение происходит по поперечному сечению пера лопатки. [c.418]

При работе, например, деталей газовых турбин, двигателей внутреннего сгорания воздействие термоусталостных напряжений сопровождается газоабразивным изнашиванием, коррозионным разрушением поверхности. Одним из эффективных способов защиты поверхности от воздействия продуктов сгорания является нанесение специальных покрытий. Известно, что усталостные трещины (в том числе и термоусталостные) зарождаются обычно на поверхности изделия. Поэтому важно знать характер влияния покрытия на кинетику термоусталостного разрушения. Защищая основной металл от воздействия среды, т. е. увеличивая тем самым долговечность, покрытие может стеснять пластическую деформацию поверхностных слоев, способствовать возникновению и росту трещин, уменьшать надежность детали. [c.128]

Необходимость решения задачи возможности эксплуатации при наличии трещин преимущественно относится к толстостенным элементам, какими являются корпусные детали. Это вызвано тем, что, во-первых, толстостенные корпусные детали имеют значительное число технологических трещиноподобных дефектов во-вторых, в толстостенных элементах имеет место значительный градиент напряжений по сечению отливки и по мере удаления от поверхности скорость роста трещин может изменяться в-третьих, замена корпусных деталей турбин представляет значительные технологические трудности и является дорогостоящей операцией. [c.40]

Институтом проблем прочности АН Украины разработаны эффективные численные методы и проведено рещение задач механики разрушения на ЭВМ для роторов с дефектами типа трещин. Выполнены также расчеты напряженно-деформированного состояния в зоне концентраторов напряжений без учета и с учетом наличия дефектов на дисках паровых турбин и для осевой расточки ротора. Показано, что напряжения в Т-образном пазе диска для последних ступеней турбин превышают предел текучести и трещины, расположенные на поверхности галтели Т-образного паза, представляют существенную опасность с точки зрения хрупкого разрушения, в то же время дефекты, расположенные в зоне отверстия под замковую лопатку, не могут служить непосредственно причиной хрупкого разрушения. Погрешность инженерного метода расчета коэффициента интенсивности напряжений для роторов с поверхностными дефектами не превышает 10%. [c.231]

Наличие высокого уровня напряжений в элементах паровых энергетических установок показали специальные тензометрические исследования [30, 56, 83]. Так, в корпусе цилиндра паровой турбины на внутренней поверхности барабана котла высокого давления (см. рис. 2) действуют напряжения 250 МПа при температурах 350— 400° С, которые, учитывая механические свойства применяемых сплавов (0о,2=26О- -28О МПа), следует считать опасными [,56]. Тяжелые условия работы материала [c.8]

Одним из таких факторов является так называемая технологическая наследственность, под которой в обш,ем случае понимается изменение эксплуатационных свойств деталей под влиянием технологии их изготовления. Технологическое наследование свойств, в том числе геометрических погрешностей, начинается с заготовки и проходит через весь процесс изготовления детали. Неточность заготовок и Обусловленное этим колебание припусков на обработку и сил резания непосредственно сказывается на точности ряда последующих операций обработки на металлорежущих станках, ведет к наклепу поверхностей, внутренним напряжениям, которые могут самым неожиданным образом проявить себя в уже готовой машине. Так, например, при высокой температуре, характерной для работы турбин, перераспределение внутренних напряжений приводит к короблению их лопаток. [c.5]

Влияние наклепа на эксплуатационные показатели и, в частности, на усталостную прочность зависит от температуры, при которой работает деталь. При высоких температурах, которые характерны, например, для лопаток турбин, наклеп снижает усталостную прочность и сопротивление циклическим температурным нагрузкам. Правда, параллельно с наклепом в поверхностном слое возникают остаточные напряжения, и если они сжимающие, а не растягивающие, то положительно влияют на усталостную прочность. К взаимодействию указанных двух факторов добавляется влияние шероховатости поверхности. Все это требует тщательной отработки технологии, проведения значительного числа опытов, которые позволили бы найти оптимальное решение, обеспечивающее не только производительность и экономичность, но и надежную работу деталей, [c.40]

Большое развитие получает разработка вопросов сопротивления разрушению в вязкой и хрупкой области при ударном и статическом деформировании, позволившая классифицировать и в значительной мере объяснить природу возникновения двух типов изломов, охарактеризовать температур-но-скоростные зависимости механических свойств, оценить роль абсолютных размеров и напряженного состояния для хрупкого разрушения и предложить предпосылки расчета на хрупкую прочность (Н. Н. Давиденков). Эти работы способствовали решению практических задач выбора материалов и термической обработки для изготовления крупных паровых котлов, турбин, объектов транспортного машиностроения, химической аппаратуры повышенных параметров и других производств, получивших большое развитие в этот период. С этим связано и расширение работ по исследованию усталости металлов, которое сосредоточивается на изучении условий прочности и обосновании соответствующих расчетных предпосылок в зависимости от вида напряженного состояния, качества поверхности и поверхностного слоя, условий термической обработки (И. А. Одинг, С. В. Серенсен), в первую очередь применительно к легированным сталям, производство которых в больших масштабах было организовано для нужд моторостроения, турбостроения, транспортного машиностроения и других отраслей, изготовляющих высоконапряженные в механическом отношении конструкции. [c.36]

Многие металлы и сплавы, например нержавеющие стали, титановые и алюминиевые сплавы и др., обладают высоким сопротивлением коррозионной усталости из-за образования на их поверхности стойких к воздействию коррозионных сред оксидных пленок. Можно предположить, что постоянное или периодическое разрушение этих пленок, обеспечивающее доступ коррозионной среды к деформируемому металлу, должно активизировать процесс его коррозионно-усталостного разрушения. На практике очень многие детали машин подвергаются одновременному воздействию циклических напряжений, контактирующих элементов и коррозионной среды. Такие условия реализуются, например, при свободной посадке деталей, в узлах трения, болтовых и прессовых соединениях, бурильной колонне, гребных и турбинных валопроводах и т.п. Поэтому изучение влияния внешнего трения на процесс коррозионно-усталостного разрушения металлов представляет собой важную научно-практическую задачу. [c.29]

Условия работы пара и материалы. Лопатки паровых турбин в ряде случаев работают в очень тяжёлых условиях как в отношении напряжений, так и в отношении износа их поверхности. [c.171]

Длины лопаток, напряжения в лопатках и поверхность рабочих лопаток турбины наибольшей мощности с е. —20, [c.165]

С ростом давления пара увеличивается растворимость в нем примесей. С повышением мощности котлов возрастают тепловые напряжения топочных экранов, так как излучательная способность топочного объема увеличивается пропорционально кубу линейных размеров, а площадь охлаждающих поверхностей увеличивается пропорционально их квадрату. Особенно большие местные тепловые потоки возникают в топках мазутных котлов. Поэтому величина допускаемых отложений на поверхностях нагрева ужесточается с увеличением мощности котла. Кроме того, мощные турбины более чувствительны к заносу солями их проточной части. [c.340]

На цилиндры турбин действуют силы давления, весьма большие в современных мощных паровых турбинах. Кроме того, в стенках и фланцах цилиндров действуют температурные напряжения, вызываемые тем, что при пусках и остановках и при резких изменениях нагрузки температура стенок и фланцев неодинакова в разных сечениях и на разном расстоянии от поверхности, омываемой горячей средой. Температурные напряжения сильно возрастают и могут вызвать недопустимую пластическую деформацию отдельных участков или раскрытие фланцев с потерей плотности цилиндра в тех случаях, когда форма последнего очень несимметрична и толщины стенок и фланца резко отличаются друг от друга. [c.99]

Характерным типом повреждений корпусных элементов паровых турбин является коробление корпусов ЦВД и ЦСД, вызывающее утечку пара — пропаривание через внутренний уплотняющий поясок и фланцы горизонтального разъема при эксплуатации. Как показали исследования [2], одним из основных факторов, влияющих на коробление корпусов, являются высокие пусковые температурные напряжения, вызывающие пластические деформации фланцев горизонтального разъема. В результате поверхность такого разъема имеет, как правило, волнообразную форму с наибольшим зазором, достигающим 2 мм. Особенно опасен такой тип повреждений для турбин АЭС, работающих при относительно низких температурах. Протечки влажного пара через неплотности разъема могут вызвать так называемую тепловую эрозию, которая в ряде случаев развивается со скоростью 2—5 мм за 10 ч [2]. [c.52]

Для анализа результатов рационально из всей области изменения ведущих параметров выделить подобласть, характерную для тепловых канавок уплотнений турбин ТЭС и АЭС. Известно (см. табл. 2.2), что в этой подобласти радиус канавки р = 1,5ч-Ч-З мм, ее глубина h = 8- 16 мм и шаг канавок I = 244-76 мм. Характерный для рассматриваемой подобласти диапазон изменения параметра п нагружения определим таким образом, чтобы охватить зону, в которой напряжения на поверхности дна канавки достигают максимального значения. При тепловых ударах в этой зоне изменение параметра п = 3- 5, а при квазистацио-нарном режиме прогрева и 2. С некоторым запасом примем [c.88]

На рис. 416,2 — 3 показаны варианты зубчато-пазового крспленпя наборных лопаток в турбинном роторе. В конетрукции г центробежная сила лопатки воспринимается одним уступом на хвостовике лопатки, вследствие чего несущие поверхности испытывают высокие напряжения смятия. [c.576]

При создании современных турбин ГТД различного назначения с высокими начальными параметрами, большими неравномерностями полей температуры, скорости, плотности в потоке газа важной является проблема снижения термических напряжений в пере лопатки путем уменьшения неравномерности температуры. Уже при начальной температуре газа Г = 1500 К минимальное значение местного коэффициента запаса прочности может достигнуть своего допустимого значения в самой холодной точке поперечного сечения пера. Наиболее горячие части лопатки — кромки, а наиболее холодные — средние части выпуклой и вогнутой поверхностей с минимумом температуры nmin перемычке между охлаждающими каналами. Традиционный метод уменьшения температурной неравномерности заключается в снижении температуры кромок двумя основными способами интенсификацией теплообмена в кромочных каналах турбулизаторами течения (ребрами, лунками, закруткой, струйным натеканием на стенку, пульсирующей подачей охладителя и т. п.) или понижением температуры воздуха, охлаждающего кромки, путем спутной закрутки или в теплообменнике. Эффективным может быть выдув охладителя на поверхность пера. Однако в авиадвигателях выдув может затруднять отключение охладителя на крейсерских режимах полета самолета. В ГГУ, работающих на тяжелых сортах топлива, происходит отложение твердых частиц на перфорирюванной поверхности, что приводит к [c.366]

Расчет крышки турбины на прочность производят для трех состояний при нормальной работе турбины (рис. IV.22, б) при полном сбросе нагрузки с генератора и закрытом направляющем аппарате (рис. IV.22, в) при аварийном состоянии в случ е срыва лабиринтных колец на ступице радиальноосевого рабочего колеса, когда на всю нижнюю поверхность крышки действует давление (такое же, клк на входе в уплотнение). В последнем случае допускают повышенные на 0% напряжения. Такой расчет проводят для гидротурбин, работающих при повышенных напорах. [c.133]

Скорость деформации и температура аналогичным образом влияют на параметры процесса разрушения через изменение жесткости напряженного состояния, не меняя самого процесса в определенном диапазоне изменения указанных факторов. Сочетание низкой скорости деформации и высокой степени стеснения пластической деформации может изменить механизм вязкого разрушения, например от преимущественного формирования ямочного рельефа в условиях отрыва до вязкого внутризеренного, путем сдвига при нарушении сплошности по одной из кристаллографических плоскостей. Указанный переход в развитии процесса разрушения был выявлен при испытании круглых образцов диаметром 5 мм с надрезом из жаропрочного сплава ЭИ437БУВД при температуре 650 °С. Медленный рост трещины характеризовался следующими элементами рельефа гладкие фасетки со следами внутризеренного множественного скольжения по взаимно пересекающимся кристаллографическим плоскостям, вышедшим в плоскость разрушения, и волнистый рельеф в виде пересекающихся ступенек, которые также отражают процесс кристаллографического скольжения (рис. 2.6а). Аналогичный характер формирования поверхности разрушения был выявлен в изломе на участке ускоренного роста трещины при эксплуатационном разрушении диска турбины двигателя (рис. 2.66). Диск был изготовлен из того же жаропрочного сплава ЭИ437БУВД. Разрушение диска было усталостным. Сопоставление описываемых. элементов рельефа в ситуации монотонного растяжения с низкой скоростью деформации и повторное циклическое нагружение дисрса в эксплуатации привели к идентичному процессу разрушения. В отличие от разрушения образца в диске развитие трещины происходило при медленном возрастании нагрузки в момент за- [c.91]

До недавнего времени все лопатки компрессоров и турбин ГТД проектировали по принципу безопасного ресурса. Лопатки отстраивали по основному тону их колебаний таким образом, чтобы резонансные колебания либо вообще не возникали, либо их появление имело кратковременный характер на переходных режимах работы двигателя. Однако реальная эксплуатация двигателей показывает, что разрушение лопаток происходит при различной наработке двигателя и является частым событием по различным причинам [3, 4]. Возможна высокая концентрация напряжений по зонам галтельного перехода у основания лопаток, проявление фреттиига по контактирующим поверхностям основания лопатки и межпазового выступа диска, а также весьма распространены ситуации повреждения пера лопатки из-за попадания постороннего предмета в газовоздушный тракт ГТД или возникновения коррозионных язв. Следствием этого является фактическая эксплуатация лопаток с развивающимися в них усталостными трещинами. [c.567]

Несомненно также, что термостойкость всех материалов уменьшается с ростом максимальной температуры цикла. Это можно объяснить не только возрастанием напряжений с повышением температуры, но и большей порчей материала при более высоких температурах, главным образом в поверхностных слоях. Замечено, что трещины термической усталости возникают не только в тех зонах и сечениях детали, которые подвергаются нагреву и охлаждению с наибольшей скоростью (например, в зонах, соответствующих границе действия потока горячих газов или, наоборот, охлаждающего потока), а также в зонах действия максимальных температур и поэтому, как правило, с наиболее окисленной поверхностью. Наблюдаемое значительное влияние среды на термостойкость подтверждает значение состояния поверхности так, долговечность турбинных лопаток при теплосме-нах 1050ч 600°С с вводом в газовой поток солей морской воды уменьшилась примерно в 10 раз по сравнению с результатами испытания в обычных условиях [81]. Отсюда становятся понятными причины положительного влияния на термостойкость защитных поверхностных слоев. [c.162]

Рассматривая результаты экапериментального исследования процессов неизотермическо го нагружения, можно заключить, что в областях упругого деформирования и малых упругопластических деформаций влияние процесса неиаотермического нагружения несущественно в этих условиях даже при достаточно высоких температурах (700—900° С) для расчетов деформированного и напряженного состояний можно использовать представление о единой поверхности деформирования. В то же время в области пластического деформирования продесс неизотермического нагружения может существенно изменить характер развития деформаций и предельные значения прочности и пластичности. Анализ возможного влияния изменения свойств на напряженное состояние деталей на примере расчета дисков турбин дан в работе [41]. [c.49]

Наиболее объективным показателем правильности прогрева турбины (допустимости выбранной скорости повышения температуры) считается непосредственный за.мер температур по сечениям — по внутренней и наружной поверхности стенок цилиндров, вверху и внизу цилиндра. На основании замеров разниц температур можно судить о возможных термических дефор.мациях и напряжениях, которые. могут быть опасны с точки зрения прочности и возможных задеваний. Для контроля за наиболее показательными температурами можно использовать термопары, заделанные в стенки ци- [c.272]

Неуравновешенность враш,аюш,ейся детали или узла является причиной появления в машине при ее работе динамических сил, которые дополнительно нагружают оиоры, повышают интенсивность износа подшипников, а также вызывают вибрационные явления и связанные с этим усталостные напряжения в деталях. Часто неуравновешенность может сказаться на основных показателях качества машины. Например, не уравновешенный шпиндель станка при работе вызывает колебания, которые передаются другим деталям станка, в том числе и станине в результате ухудшается качество обрабатываемых на станке поверхностей. Аналогичное явление могут вызвать неуравновешенные патроны, крупные зубчатые колеса, карданные валы, муфты и пр. Особенно тщательно должны быть уравновешены маховики и роторы турбин, обладающие большой массой. [c.468]

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной — давление 170 ат, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1 Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 Л1м с нагревом по методу электросопротивления разрущений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристаллит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон- [c.342]

Длины j(0naT0K, напряжения в лопатках, поверхность сопловых и рабочих лопаток турбины с е = 12, /4 = 1000° С (к табл. 27) [c.164]

В работах Б. П. Соколова [32, 33] и Ч. Г. Мустафина [20, 22, 33] сделана попытка найти распределение усилий между зубьями елочного замка в стадии деформации ползучести. Решение этой задачи основано на использовании левых прямолинейных частей диаграмм напряжение—деформация , относящихся к малым деформациям. Этот прием обосновывается тем, что область работы реальных деталей ограничивается допустимой деформацией за весь срок их службы, для рабочих лопаток и дисков турбин, составляющей 0,1—0,2% (хвостовые соединения рассчитываются на длительный срок службы около 100 ООО часов) . При этом, однако, совершенно не учитывается тот факт, что в зубцах елочных замков возникают значительные местные напряжения и деформации, превышающие средние расчетные величины, вследствие чего указанный выше прием недопустим при расчете. Кроме того, в работе [32] используется метод разложения некоторой функции в ряд по степеням малого параметра , каковым здесь является tg р, где р — угол наклона хвостовика лопатки. Автор ограничивается линейными членами этого разложения между тем tg р не является малым параметром, так как р = 10- 20°. Таким образом и этот прием также не оправдан. По тем же причинам нельзя согласиться с методом определения теоретических величин зазоров между опорными поверхностями зубьев, обеспечивающих линейное распределение нагрузки между зубьями елочного замка, в работах [20, 22], не говоря уже о том, что вопрос этот, при существующей точности изготовления елочных замков, практически мало интересен. [c.7]

В предыдущих расчетах принималось От1 заданным в пределах 5—15 Мн1м и выше, однако в действительности он определяется величиной натяга и раз.мерами вала. Поэтому, уточняя разобранные выше методы расчета диска, надо определить необходимую величину натяга, гарантирующую плотную посадку диска на любых режимах работы турбины, по этой величине найти напряжения на внутренней поверхности втулки и, базируясь на них, рассчитать диск. [c.232]

При необходимости соединения гильзы паровпуска из аустенитной стали с перлитным цилиндром обычно используется конструктивное решение, нашедшее применение в турбинах фирмы ДЖИИ , работающих при температуре 593 (фиг. 57) [70], и предусматривающее введение между цилиндром и паровпуском переходного патрубка с разнородным стыком. Материал труб патрубка аналогичен используемым перлитным и аустенитным сталям. При этой конструкции разнородный стык, работающий в тяжелых условиях из-за наличия дополнительных остаточных напряжений (п. 5, глава П), может быть сварен в наиболее удобных условиях сварка его может производиться в нижнем положении после сварки патрубок может быть проточен с наружной и внутренней поверхностей и тщательно проконтролирован. При соединении его с цилиндром и гильзой паровпуска свариваются лишь однородные стыки аустенитной и перлитной сталей. Подобный принцип использован также и при соединении внутреннего перлитного цилиндра с сопловой коробкой. [c.106]

На фиг. 80 приведен чертеж сварного диска турбины для наддува дизелей с ободом и лопатками из стали ЭИ572 и валами из стали ЭИ415. По принятой технологической последовательности вначале производится в приспособлении сварка диска с лопатками и последующая термическая обработка узла для снятия сварочных напряжений. Затем диск собирается с полу-валами и сваривается с ними кольцевыми швами с U-образной разделкой. Сборка производится по посадочным поверхностям. После сварки диск отпускается и окончательно механически обрабатывается. [c.130]

При эксплуатационных проверках корпусов турбин трещины обнаруживались на внутренних поверхностях корпусных деталей. Чаще всего они возникают в зоне отверстий на радиусных переходах, в подфланцевых зонах, в поднрибыльных местах, кольцевых выточках под обойму, т. е. в тех местах, где в той или иной мере имеет место концентрация напряжений. Однако трещины отмечались и на гладких поверхностях, что, вероятно, связано с начальными технологическими дефектами. На рис. 3.7 [6] показаны зоны расположения трещин в паровой коробке ЦСД (а) и ЦВД (б). [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...