Поверхность предельных напряжений при

Рассматривая систему кривых предельных напряжений (см. рис. 49, б) для разных длительностей нагружения t можно построить для каждой температуры поверхность предельных напряжений при асимметричном цикле, для которой третьей координатой являет-,ся X (рис. 50). В зависимости от температуры положение поверхности может отражать влияние частоты, давая в пересечении с плоскостью т кривые усталости по Параметру /, а в пересечении с плоскостью 0OT, т кривые длительной прочности. [c.218]

Поверхность предельных напряжений при асимметричном цикле 218 — Схема 219 [c.484]

НИИ сварных соединений с порами позволяет в каждом конкретном случае определять критическую интенсивность деформаций на контуре данных дефектов и соответствующий данному моменту уровень средних предельных напряжений, при которых по периметру пор происходит образование надрывов вследствие исчерпания ресурса пластичности металла шва. Наиболее неблагоприятной ситуацией, способствующей образованию указанных надрывов на контуре пор при низком уровне приложенных средних напряжений является приближение данных дефектов к свободной поверхности на расстояние менее двух диаметров и друг к другу на расстояние менее трех диаметров пор, [c.137]

Предельное напряжение при переменных нагрузках — предел выносливости. Допускаемое напряжение при расчетах на усталость определяется в зависимости от характера приложения нагрузки, числа циклов нагружения, концентрации напряжений, качества поверхности, размеров деталей и других обстоятельств. [c.11]

Предельными напряжениями, при которых такие детали могут надежно работать, являются напряжения, определяемые из условий усталостной прочности материала. Величина этих напряжений зависит не только от материала и его структуры, но и от ряда других факторов, влияние которых учесть расчетом не всегда возможно. К числу этих факторов относятся характер изменения прилагаемой нагрузки, форма и размеры детали, способы механической и термической обработки, состояние поверхности, форма переходов и сопряжений и другие факторы. [c.51]

На рис. 260 [17] даны кривые аза, полученные для червячных передач с колесами из часто применяемой безоловянистой бронзы АЖ9-4. Кривые / и 2 соответствуют червячным передачам примерно 7-й степени точности с закаленным с поверхности и шлифованным эвольвентным червяком (Л = 150 мм, i = 40 и 20, смазка окунанием, охлаждение змеевиком с проточной водой). Кривая 1 получена для напряжения, соответствующего началу заедания, кривая 2 — для предельного напряжения, при котором еще нет заедания. [c.404]

Величина предельных напряжений при внедрении зерна абразива в обрабатываемую поверхность также не зависит от скорости деформации. Действительно, закон Гука для хрупких тел справедлив почти до момента начала разрушения. Напряжения в твердом теле устанавливаются со скоростью распространения звука, равной, например для стекла, около 5000 м сек. При достижении в каком-либо месте предельных для данного материала напряжений возникает трещина. Скорость распространения трещины по порядку соответствует скорости звука так, для стекла она составляет 1400 м/сек. [c.22]

Учитывая концентрацию напряжений, влияние абсолютных размеров поперечного сечения детали, состояние поверхности, строят диаграмму предельных напряжений детали. При этом в соответствии с данными опытов влияние перечисленных факто- [c.318]

Значения характеристик механических свойств материалов Од, а ] и т. д. находят по результатам испытаний образцов определенной формы, размеров, при определенной температуре и шероховатости поверхности, поскольку все эти факторы влияют на механические свойства деталей. Детали реальных механизмов имеют различные формы, размеры, шероховатости поверхности и работают при различных температурах. Это необходимо учитывать при определении предельных и допускаемых напряжений. [c.154]

Учитывая влияние на предел выносливости при асимметричном цикле различных факторов, в том числе концентрации напряжений, абсолютных размеров сечения, состояния поверхности и т. д., исходят из экспериментально установленных закономерностей, заключающихся в том, что отношение предельных амплитуд напряжений гладкого образца и рассматриваемой детали остается постоянным независимо от величины среднего напряжения цикла. На основании этого можно построить схематизированную диаграмму предельных напряжений для детали (рис. 595). [c.676]

Сформулированные положения позволяют рекомендовать концепцию расчета на прочность по максимальным нагрузкам и максимально допустимым напряжениям. Коэффициент безопасности при этом включается в характеристики материала. На основании этой концепции можно построить один или несколько инженерных критериев прочности, а также поверхности допустимых или предельных напряжений, которые рассмотрены далее. [c.79]

Вариант метода, использованный автором, предполагает, что материал слоя имеет различную прочность при растяжении и сжатии, но его упругие константы не зависят от знака приложенной нагрузки. Составленная для ЭЦВМ программа позволяет построить полную поверхность прочности (в главных осях слоистого композита), пспользуя любые приращения приложенных касательных напряжений ). При нагружении в любом направлении пространства напряжений можно получить исчерпывающую информацию о диаграммах деформирования композита вплоть до разрушения. Программа выделяет слои, в которых достигнуто предельное состояние. При этом делается различие между разрушением по волокну (предельной величины достигают напряжения, действующие вдоль волокон) и по связующему (предельных значений достигают или касательные напряжения, или напряжения, действующие перпендикулярно волокнам). [c.153]

Диапазоны линейных и нелинейных упругих свойств композитов. могут отличаться от соответствующих диапазонов компонент [13, 14]. Композиты имеют иногда разные модули при растяжении и сжатии, хотя модули упругости их компонент не зависят от знака приложенного напряжения [15] ). При анализе разрушения и несущей способности слоистого композита различают поведение слоя в составе композита в зависимости от схемы армирования и последовательности укладки слоев и поведение этого же слоя, как самостоятельного материала [16]. Это различие трудно объяснить с позиций анализа однородных слоистых сред. При использовании этого анализа появляются затруднения и в объяснении обнаруженного экспериментального влияния свободной поверхности и кромок на предельные напряжения и жесткость слоистых композитов [17]. [c.250]

Совершенно очевидно, что так как при трехосном, хотя бы в небольшой мере, неравномерном растяжении предельное напряжение не равно бесконечности, пользоваться в этой области поверхностью типа однополостного гиперболоида вращения нельзя. В немногочисленных вследствие трудной их осуществимости опытах у материала наблюдалось высокое сопротивление возникновению в нем предельного состояния при трехосном одинаковом во всех направлениях растяжении. Вместе с тем даже весьма незначительное отклонение от одинаковости растяжения во всех направлениях сопровождается резким снижением сопротивления материала наступлению предельного состояния. Вследствие такого рода неустойчивости в поведении материала в области значитель- [c.573]

Эффективность дробеструйного наклепа оценивают а) по повышению срока службы детали в эксплуатации или по ее долговечности (в часах или в циклах нагружений) при стендовых испытаниях б) по повышению несущей способности летали, т. е. по повышению той предельной нагрузки (того напряжения), при которой деталь еще не разрушается при определенном количестве циклов нагружений. Дробеструйный наклеп особенно эффективен 1) в отношении деталей, на поверхности которых сосредоточены концентраторы напряжений 2) в тех случая, когда поверхностные слои детали являются носителями вредных растягивающих напряжений, обусловленных ранее проведенными технологическими процессами, или когда они испытывают повышенную напряженность вследствие самого характера нагружения детали (изгиб, кручение) 3) при обработке деталей повышенной твердости, прошедших жесткую термическую обработку. [c.586]

Если заполнить трубку А (рис. 1) смазкой, обладающей предельным напряжением сдвига б (пределом текучести), плоско срезать торцы и затем установить трубку в вертикальном положении, то при не слишком большом радиусе трубки стационарного сдвига (течения) без добавочного давления происходить не будет. Под действием одного лишь собственного веса будет иметь место только статическая деформация. Действительно, при равенстве давлений на концах вертикального столба смазки напряжение сдвига на цилиндрической поверхности радиуса г равно [c.135]

Напряжения т в (2.27) можно трактовать как предельные напряжения межслойного сдвига. При развитии трещины на границе слоев их можно трактовать как силы трения, приходящиеся на единицу поверхно-/// сти. Если длина блока превышает / р, [c.50]

По результатам расчета видно, что достигаемые значения скорости сдвиговой деформации вблизи стенки капилляра оказались значительно выше, чем найденные при аппроксимации кривой течения степенным уравнением. Это характерно для резиновых смесей, обладающих высокой степенью аномалии вязкости и приближающихся по свойствам к пластичным средам. В этом случае сдвиговые деформации концентрируются вблизи границ потока и внешне проявляются как скольжение по деформирующим поверхностям в области предельных напряжений сдвига. Для таких смесей правильное построение кривой течения устраняет значительное завышение рассчитываемых нагрузок при проектировании процессов с большой интенсивностью воздействия на материал. [c.94]

В такой форме теория прочности выражает условие постоянства (независимости от вида напряженного состояния) некоторой совокупности главных напряжений, имеющей тот или иной физический смысл. Вместе с тем уравнение (7.1), очевидно, описывает некоторую предельную поверхность в трехмерном пространстве главных напряжений. Так, например, если С=сг или 0=0 , то соответствующая предельная поверхность будет поверхностью, определяющей условия, при которых происходит текучесть или разрушение материала. [c.133]

Очевидно, что при постоянном угле наклона существует некоторое предельное значение параметра t = tap, начиная с которого его дальнейшее увеличение не приводит к изменению напряжений в зонах отверстий, примыкающих к торцам пластины, а значит, -и концентрации напряжений при этом на некотором участке поверхности отверстия в области срединной плоскости пластины напряжения будут постоянны вдоль его образующей. Именно такие участки постоянных напряжений имеют место в представленных в работе [18] эпюрах распределения кольцевых напряжений вдоль образующих отверстий, имеющих параметр г = 2,4 и Р =45 и 60°. Следовательно, можно сделать вывод, что по крайней мере при 45 [c.121]

Использование / -интеграла, определенного, как в (2.49), для произвольного пути интегрирования Г, предполагает включение интеграла по объему, в связи с чем примененное выше представление о независимости от пути интегрирования многим кажется бесполезным. Эта точка зрения тем не менее отличается излишней традиционностью. В самом деле, вычисление (2.49) требует предельного перехода при определении интеграла по объему, включающему в себя вершину трещины, а отсюда при поверхностном подходе создается впечатление о необходимости знания характера полей у вершины трещины, в котором нет необходимости для так называемого /-интеграла статических задач теории упругости [когда в (2.49) й = й = 0]. Во-первых, из (2.49) очевидно, что использование этого уравнения не требует знания распределения полей напряжений и деформаций у вершины трещины, необходимы сведения о полях перемещений, скоростей и ускорений. Во-вторых, из сравнения (2.49) (при интегрировании по внешней поверхности 5) с (2.21) оказывается, что [c.141]

Для аморфных стеклообразных полимеров вид деформационных кривых сохраняется как при растяжении в активных жидкостях, так и при хрупком разрушении на воздухе. Разрушение этих полимеров в жидкости происходит при меньших напряжениях, чем на воздухе, и сопровождается интенсивным растрескиванием поверхности. Кристаллические эластомеры, характеризующиеся большими деформациями растяжения, более чувствительны к действию жидких сред различной химической природы. Изменение их деформационного поведения в жидкостях может выражаться в уменьшении начального модуля при растяжении (только в растворителях), в снижении предела вынужденной эластичности и напряжения развития шейки, в увеличении или уменьшении предельной деформации при разрыве. [c.163]

На рис. 3.7 изображены точки, соответствующие предельным напряженным состояниям, при которых принято получать экспериментальные данные, входящие в качестве параметров в формулы для определения и в уравнение поверхности прочности. На рис. 3.7 представлены [c.150]

В случае соблюдения законов подобия и равенстве чисел Fo, Hj, где Пг — один из комплексов-аргументов, определяющих условия теплообмена на граничных поверхностях, должно выполняться равенство значений относительных предельных нагрузок образца и элемента конструкции, т.е. (Р/Ро)обр = (Р/Ро)эл- Это означает, что при построении обобщенной характеристики элементов конструкции из КМ в виде соотношения между экспериментально определяемыми значениями предельных нагрузок при повышенной и нормальной температурах Кр = P/Pq могут быть применены методы теории подобия. Очевидно, что они могут использоваться также при определении предельных нагрузок элементов конструкций в случае подобных режимов нагрева. Отметим, что предельные напряженные состояния образцов при совместном действии внешней нагрузки и температуры определяются в основном критическими значениями напряжений, деформаций, перемещений и т.д., т.е. критическими значениями зависящих от температуры физических величин, из которых образованы остальные комплексы или симплексы, входящие в критериальные уравнения рассматриваемой задачи. [c.27]

Один из основных видов коррозионного разрушения газонефтепромыслового оборудовармя — статическая водородная усталость (СВУ), т.е. снижение длительной прочности стали в результате водородного охрупчивания в условиях статического нагружения металла. Предел статической водородной усталости, соответствующий максимальному напряжению, при котором не наблюдается коррозионного растрескивания, зависит от многих взаимосвязанных факторов химического состава, термической обработки и механических свойств стали, уровня приложенных напряжений, количества поглощенного водорода, состояния поверхности и др. Влияние этих факторов не только взаимосвязано, но в некоторых случаях и противоположно. Поэтому нельзя рассматривать предельные напряжения, при которых не происходит сероводородного растрескивания, как абсолютные значения дог скаемыч напряжений. которые могут быть использованы при проектировании оборудования их следует рассматривать как сравнительные величины при сопоставлении стойкости различных металлов. [c.35]

Принимая во внимание все сказанное, при построении диаграммы предельных циклов не для образца, а для изделия по оси ординат следует откладывать не о 1, а ь аагде Ка — эффективный коэффициент концентрации в рассчитываемом сечении. Для упро1цения будем считать, что этот коэффициент для данного концентратора оценивает не только чувствительность материала к концентрации, но и состояние поверхности. Далее, так как влияние концентраторов на вибрационную и на статическую прочность различно, то при построении диаграммы предельных циклов для сооружения из пластичного материала предельное напряжение при о = о принимают таким же, как и для образца без концентраторов. Иными словами, точка С на рис. 6.20 остается на прежнем месте, тогда как точка А опускается. [c.174]

Огметим, что по ряду экспериментальных данных подобие поверхностей предельных напряжений, отвечающих при стационарном нагружении различным временам t, не имеет места. Это можно рассматривать как свидетельство постепенного изменения с возрастанием долговечности механизма длительного разрушения. Для учета этого изменения приходится переходить на комбинированные уравнения повреждений. [c.84]

При наличии концентрацпи напряжений усталостное разрушение определяется максимальными напряжениями, градиентом их распределения по сечению, а также структурной неоднородностью металла. Это вытекает из вероятностных представлений о возникновении усталостной треш ины в зависимости от напрягаемых объемов, уровня напряженности и рассеяния свойств. С уменьшением вероятности разрушения, для различных значений которой строятся поверхности предельных напряжений, влияние абсолютных размеров и градиента ослабевает. Это влияние также ослабевает с увеличением структурной неоднородности металла, т. е. уменьшается чувствительность металла к концентрации напряжений. [c.385]

В связи со значением разрывных решений в теории пластичности (в частности, для приближенного нахождения предельной нагрузки) подробно изучены соотношения на поверхностях разрыва. На поверхности разрыва напряжений при выпуклых условиях текучести, как показал в 1961 г. Р. Хилл, скорости деформации равны нулю, а скорости непрерывны. С другой стороны, на поверхности разрыва скоростей девиатор напряжения, вообще говоря, непрерывен лишь в случае грани призмы Треска возможен разрыв промежуточного главного напряжения (Г. И. Быковцев и Ю. М. Мяснянкин, 1966). [c.100]

Согласно модели среза разрушение происходит по плоскости действия максимальных касательных напряжений (рис. 6.3). На это, в частности, указывает срез по конической поверх ности в области шейки при растяжении стержневого образца (см. линии АВ и А1В1 на рис. 6.4). Именно здесь эта коническая поверхность соприкасается с плоскостями действия максимальных касате.тьных напряжений. При этом к моменту возникновения предельного состояния разрушения эти касательные напряжения достигают своего наибольшего значения, определяемого сопротивлением срезу т ре,,. Критерий разрушения аналогичен по форме критерию пластичности (6.8), но включает другую постоянную материала [c.141]

Расчет по предельным нагрузкам аналогичен расчету по максимальным нагрузкам — напряжения (деформации) во всех слоях так же, как и ранее, должны быть выражены через действующую нагрузку. В критерии разрушения используются предельные напряжения (деформации) для однонаправленного материала. Для материала с симметрично расположенными слоями, находящегося в условиях безмоментного нагружения, предельная поверхность может быть, как и ранее, получена пересечением поверхностей разрушения всех слоев при различных комбинациях усилий NJ N11 и Nxy [c.91]

Общий метод построения предельной поверхности для слоистого композита состоит в следующем предполагая совместность деформирования слоев композита при заданном илоском напряженном состоянии, рассчитывают напряжения в плоскости и деформации каждого отдельного слоя. Определенное таким образом наиряженно-деформированное состояние слоя сравнивается с критерием прочности каждого слоя предполагается, что первое разрущение слоя ) вызывает разрушение слоистого композита в целом. В действительности дело обстоит сложнее, поэтому необходимо углублять понимание особенностей поведения слоистого композита при таких уровнях напряжений, когда в соответствии с выбранным критерием в некоторых слоях уже достигнуто предельное состояние. В зависимости от вида напряженного состояния напряжения, соответствующие началу разрушения слоев, могут не совпадать с экспериментально определяемыми предельными напряжениями композита в целом. Как правило, совпадение наблюдается, если первое разрушение слоя происходит по волокну (по достижении предельных напряжений в направлении армирования). В остальных случаях, когда критерий предсказывает для слоя разрушение по связующему (от нормальных напряжений, перпендикулярных направлению армирования, от касательных — межслойных или в плоскости), экспериментально определенные предельные напряжения композита не соответствуют теоретически подсчитанным. Как теория, так и экспериментальные наблюдения указывают, что подобное поведение слоистых композитов объясняется взаимодействиями между различно ориентированными слоями. Меж-слойные эффекты могут наблюдаться как у свободных кромок, так и внутри материала, когда слои разрушаются от растяжения перпендикулярно направлению армирования или от сдвига в плоскости армирования. [c.50]

Теоретически предсказанные деформационные зависимости и предельные напряжения для различных слоистых композитов сравниваются с результатами испытаний этих материалов в условиях плоского напряженного состояния. Указаны преимущества и недостатки основных типов образцов и соответствующего оборудования, используемого для создания плоского напряженного состояния. При сравнении методов построения предельных поверхностей слоистых композитов особое внимание уделено областям их применения, удобству использования, требованиям к исходным параметрам и тонкостям описания этими методами прочностных свойств реальных композитов. Поскольку большинство методов ограничивается построением предельной поверхности и, следовательно, позволяет предсказать только условия, но не вид разрушения, в главе преобладает макроподход. Оказалось, что ни один из рассмотренных методов не обнаруживает хорошего соответствия с результатами экспериментов и, следовательно, не может быть рекомендован для использования при проектировании ответственных силовых конструкций из композитов, причина этого заключается, по-видимому, в малочисленности экспериментальных данных н несовершенстве существующих подходов в частности, ни один из подходов не учитывает влияние последовательности укладки слоев на напряженное состояние композита. До сих пор остается неисследованным механизм перераспределения нагрузок со слоев композита, в которых достигнуто предельное состояние, на остальные слои материала. [c.140]

В главе обсуждаются методы и результаты испытаний слоистых композитов в условиях плоского напряженного состояния в свете существующих теорий пластичности и прочности этих материалов. Коротко рассмотрены наиболее общие критерии предельных состояний анизотропных квазиод-нородных материалов и различные варианты их применения для построения предельных поверхностей слоистых композитов оценена точность описания при помощи этих критериев имеющихся экспериментальных данных В качестве самостоятельного раздела изложены основы теории слоистых сред. Так как рассмотренные методы предсказывают главным образом начало процесса разрушения, в докладе преобладает макроскопический подход. Однако в ряде случаев затрагиваются и вопросы, связанные с развитием процесса разрушения. Рассмотрены основные типы образцов для создания двухосного напряженного состояния, подчеркнуты их преимущества и недостатки. Показано, что сравнительно хорошее совпадение расчетных и чксперимептально измеренных предельных напряжений наблюдается для методов, учитывающих изменение характеристик жесткости слоев композита в процессе нагружения вплоть до разрушения. Основное внимание в главе уделено соответствию предсказанных и экспериментально полученных данных. Высказаны некоторые соображения о целесообразных направлениях дальнейших исследований. [c.141]

В квадратичных критериях прочности, подобных критерию Хилла, смешанная компонента определяется через другие компоненты и не является независимой. В теориях типа теории наибольших нормальных напряжений (деформаций) принципиально не может быть взаимного влияния напряжений, так как критерий прочности задается в виде системы независимых неравенств, выполнение любого из которых означает достижение предельного состояния. Как и в модифицированном критерии Хилла, в критерии Цая — By используются предельные напряжения материала слоя при растяжении и сжатии. При построении предельных поверхностей на основании критерия Цая — By используется теория слоистых сред (предполагается, что материал слоя линейно упругий). Метод ограничивается оценкой возможности разрушения композита для заданного напряженного состояния, при этом не делается никаких предположений относительно причин разрушения (т. е. не анализируются компоненты тензора напряжения слоя, соответствуюшего достигнутому предельному состоянию). [c.155]

При сдувании с полированной твердой поверхности слоя жидкости (например, смазочного масла) этот слой может быть настолько тонким, что в отраженном свете окажется возможным наблюдать интерференционные линии равной толщины. Такое сдувание с удобством может быть использовано для быстрой и чрезвычайно наглядной характеристики реологических свойств смазочных масел при данной температуре. Применяя сдувание в узкой плоскопараллельной щели в форме прямоугольника, Б. Дерягин, Г. Страховский и Л. Малышева показали, что этим методом можно характеризовать вязкость тонких пристенных слоев жидкостей и исследовать аномалию их механических свойств [1]. Этот же метод е успехом может быть применен для быстрого измерения обычной объемной вязкости жидкостей. При сдувании в узкой клиновидной щели [2, 3] оказывается возможным в результате одного опыта получить полную характеристику механических свойств жидкостей, обладающих как нормальной, так и,аномальной вязкостью, а также жидкостей, у которых существует предельное напряжение сдвига. В последнем случае особенно удобен радиальный вариант метода сдувания [4]. Возможны, разумеется, и другие варианты метода сдувания, отличающиеся друг от друга главным образом геометрией узкой щели (например, сдувание в узкой цилиндрической щели и др.) и имеющие каждый свою область применения. [c.111]

Наконец, следует опасный III период нарастающей ползучести — участок Ьс, когда наступает разрушение детали —точка с и которому предшествует сильная пластическая деформация, например раздутие труб поверхности нагрева. Надежная работа деталей возможна только в пределах периода II установившейся ползучести. При более высокой температуре (. 2 и з) процесс ползучести протекает аналогично, но более активно во времени скорость установившейся ползучести повышается, а разрушение наступает раньше. Напряжение, при котором скорость ползучести во II периоде не превышает заданной, или напряжение, вы-зываюш,ее за заданный срок службы суммарную деформацию не более некоторого безопасного, допустимого предела, называют условным пределом ползучести Оп- Для большинства марок стали допускается предельная суммарная деформация в 1 % за 100 тыс. ч работы. Этому соответствует скорость ползучести tin=10 мм1мм-ч, или 10-"%/ч. [c.168]

Вместе с тем для реальных элементов сложных пространственных трубных систем, например паропроводов или поверхностей нагрева котлов, указанный случай не является предельным по деформациям. В результате тепловых деформаций сопряженных с рассматриваемым элементом деталей трубной системы в нем могут возникнуть такие условия нагружения, при которых, с одной стороны, механическая циклическая деформация будет превышать по величине стесненную термическую, а, с другой стороны, наибольшая деформация растяжения будет иметь место при максимальной температуре термического цикла. Подобные условия нагружения могут возникать также в локальных пластически деформированных зонах сосудов давления и других деталей с конструктивными концентраторами напряжений при циклическом изменении температуры окружающей эти зоны упругодеформи-рованной мембранной части конструкции. [c.19]

Зависимость долговечности при комбинированном нагружении от напряжения при ползучести и от деформации при термическом цикле должна иметь экстремальные значения, соответствующие наибольшей и наименьшей ресурсоспособно-сти материала, о чем свидетельствует характер предельных поверхностей разрушения. [c.92]

Следует проанализировать еще возникновение скачков трещины в условиях плоской деформации. Если бы оно могло быть подтверждено для какого-либо сплава, то можно было бы измерить критический коэффициент интенсивности напряжений при разрушении по типу нормального отрыва образцов значительно меньшей толщины, чем требуемая стандартом для получения критического значения G p. Во-первых, предположение базируется на постоянстве ширины губ среза при зарождении прямого излома, означающем, что увеличение (Т33 от нуля на свободных боковых поверхностях до значения, соответствующего плоской деформации в центре образца, происходит на постоянной длине, во-вторых — на поведении многослойного материала, при котором как плоскодеформационное , так и плосконапряженное разрушение происходят в однозначно определенных условиях. К сожалению, прямой излом не всегда характеризует плоскую деформацию по всей толщине. Показано, что в мягкой стали макроскопически плоский излом происходит при нагрузках, уменьшающихся с увеличением толщины до достижения ими некоторого постоянного значения, соответствующего условиям плоской деформации (см. гл. VII, раздел 5). Опасность для алюминиевых сплавов заключается в том, что скачок трещины в центре образца может возникать в относительно тонкой полосе при критической интенсивности напряжений, превышающей предельное значение, так что вязкость материала в условиях плоской деформации оказывается завышенной [6]. [c.117]

Вероятностная природа усталостного разрушения, зависящего от дефектов структуры и поверхности металла, отражается на закономерностях подобия при этих разрушениях. С увеличением напрягаемых переменными напряжениями объемов увеличивается вероятность ослабления сопротивления металла разрушению бопее значительными дефектами и их сочетанием, уменьшается предел усталости, ослабляется рассеяние. Влияние абсолютных размеров на усталостные свойства металла возрастает с увеличением его неоднородности, особенно сильно проявляясь на литых и крупнозернистых структурах. С уменьшением вероятности ра.з-рушения влияние абсолютных размеров ослабевает, так как в соответствии со статистическими представлениями рассеяние уменьшается с увеличением напрягаемых объемов, и кривые усталости для низких вероятностей разрушения при различных размерах сечений сближаются. При сложных напряженных состояниях усталостные разрушения для металлов в вязком состоянии в основном определяются максимальными или октаэдрическими касательными напряжениями, как. это следует, например, из данных исследования усталости конструкционных сталей. Большинство результатов укладывается между предельными шестиугольником касательных напряжений и эллипсом октаэдрических. Для металлов в хрупком состоянии разрушения определяются главными растягивающими нормальными напряжениями, они располагаются ближе к предельному квадрату предельных нормальных напряжений. Форма усталостного излома при кручении для вязких металлов свидетельствует о зарождении усталостного разрушения по направлению действия наибольших касательных напряжений. Для хрупких металлов трещина возникает сразу в направ.т1е-нии действия наибольших нормальных напряжений. Развитие трещины обычно следует поверхностям мальных напряжений. [c.384]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...