Напряжения на внутренней поверхности

Наибольшее эквивалентное напряжение на внутренней поверхности венца определяем по формуле (3.10) [c.47]

Соответствующая задача для цилиндра с эксцентричным отверстием решена Джеффри ). Если радиус отверстия равен а, радиус внешней поверхности цилиндра — Ь и расстояние между центрами соответствующих окружностей равно е, то (если е< 1/2а) максимальным напряжением при действии внутреннего давления Pi будет окружное напряжение на внутренней поверхности в самом тонком месте. Величина этого напряжения определяется формулой [c.88]

Проверку трубы на прочность осуществляют по формулам гл. VI путем сравнения эквивалентного напряжения с допускаемым [а]. Для пластичных материалов определяется по формуле (6.27), а для хрупких — по формуле (6.29). При этом напряжение растяжения считается положительным, а сжатия — отрицательным. Например, эквивалентное напряжение на внутренней поверхности трубы, изготовленной из пластичного материала и нагруженной внутренним давлением р [см. формулу (6.27)]. [c.203]

На рис. 4.27 приведены результаты исследования термоупругого (670 °С) НДС при разных значениях радиуса переходной поверхности при R = 470 мм. Расчет выполнен для цилиндрического элемента типа I при распределении температур, соответствующем режиму Ai, с помощью МКЭ. Концентрация термоупругих напряжений в зтом случае возникает только на внешней поверхности, максимумы пологих кривых распределения меридиональных напряжений на внутренней поверхности находятся вне переходной зоны. [c.192]

Существенно, что значения меридиональных напряжений на внутренней поверхности зоны концентрации примерно одинаковы при разных радиусах переходной зоны. Однако вследствие перераспределения полей термоупругих напряжений при изменении геометрии зоны концентрации отношение напряжений в точках внешней (наружной) и внутренней поверхностей = o ja увеличивается от 1,18 до 1,4 при изменении радиуса переходной части от 2,5 до 0,5 мм. Характерно, что максимумы кривых термоупругих напряжений для внешней поверхности расположены примерно на расстоянии г от торца фланца (см. рис. 4.25). [c.192]

Рис. 6.12. To же при воздействии в плоскости XOZ а - расчетная схема 6 - напряжения на внутренней поверхности [c.202]

Напряжения изгиба от действия основного момента Рх найдутся по уравнению (82), но при подстановке в него момента сопротивления сечения II—II для напряжений на внутренней поверхности щеки [c.920]

При вращении трубки с частотой порядка 20 об/с на ее поверхности создается кольцевой источник тепла, при котором благодаря термоупругим напряжениям, превышающим предел прочности стеклянной трубки, возникает разделяющая трещина. Напряжение на внутренней поверхности цилиндра G, рассчитанное по формуле [c.167]

В многослойной стенке кольцевые напряжения на внутренней поверхности всегда несколько больше вследствие наличия зазоров между слоями, а на наружной поверхности стенки — соответственно меньше, чем в аналогичном однослойном сосуде. Более существенные отклонения в напряженном состоянии в многослойной стенке наблюдаются в районе кольцевых сварочных швов. Вследствие более высокой податливости многослойной стенки относительно кольцевого шва возникают изгибающие напряжения, которые приводят к увеличению осевых напряжений в его корне. Результаты исследований более 30 многослойных сосудов диаметром от 500 до 1000 мм различных по конструкциям и материалам подтвердили решающее влияние контактной податливости и плотности прилегания слоев на напряженное состояние многослойных сосудов. Впервые с учетом контактной податливости были разработаны методики расчета напряжений в многослойной стенке [6], в том числе выполненной с натягом [11], и в зоне кольцевого шва, соединяющего две многослойные обечайки [12]. Поскольку при первичном нагружении внутренним давлением в некоторых слоях возникают пластические деформации, то нами были разработаны методики расчета напряженно-деформированного состояния многослойной стенки [13, 14] и кольцевого шва [15J при упругопластической работе. [c.40]

Технологические риски, царапины и другие концентраторы напряжений на внутренней поверхности труб способствуют развитию локальной пластической деформации и разрушению магнетитового слоя. [c.73]

Радиальное напряжение на внутренней поверхности равно внутреннему давлению, а на наружной поверхности— нулю. Среднее радиальное напряжение равно [c.371]

При помощи формул (3) — (8) по известным величинам окружного и радиального напряжений на внутренней поверхности последовательно определяют напряжения на границах всех участков. Однако величина окружного напряжения на внутренней расточке обычно неизвестна. Поэтому для удовлетворения краевого условия расчет диска приходится выполнять дважды. [c.237]

Первый расчет. Радиальное напряжение на внутренней поверхности принимают равным заданному, = = —pi, а окружное выбирают произвольным. В диске без отверстия произвольно выбирают равные между собой окружное и радиальное напряжения в центре диска. В результате выполнения первого расчета определяют окружное и радиальное напряжения на границах всех участков и, в частности, радиальное напряжение на наружном контуре Однако за счет произ- [c.237]

При возрастании числа оборотов радиус отверстия под действием динамических напряжений увеличивается, а радиальное напряжение на внутренней поверхности втулки падает, т. е. возрастает, а абсолютная величина уменьшается, приближаясь к нулю. [c.233]

Так как в данном случае Д/> 0, то знаки напряжений на внутренней поверхности цилиндра, вызванных разницей давлений и температур, будут противоположны. Это говорит о том, что при заметных температурных перепадах опасное сечение может быть на г > Гв. [c.390]

Кинетика напряженно-деформируемого состояния корпуса ЦВД в процессе пуска представлена на рис. 3.8. Достигая своего пикового значения через 15—20 мин после начала набора электрической нагрузки, напряжения на внутренней поверхности в дальнейшем интенсивно снижаются, в то время как на наружной поверхности снижение напряжений протекает значительно медлен- [c.57]

Циклическое изменение температурных напряжений имеет место также при пуске турбины из горячего состояния (после 8-часового простоя турбины в резерве). При атом растягивающие напряжения на внутренней поверхности возникают из-за снижения температуры на режимах набора оборотов и холостого хода турбины, а сжимающие — при наборе электрической нагрузки. В этом случае размах номинальных напряжений может достигать 300 МПа. Снижение температуры стенки при наборе оборотов и холостом ходе, являясь причиной образования растягивающих напряжений на внутренней поверхности, одновременно объясняет причину высоких сжимающих напряжений чем ниже температура стенки перед ее разогревом, тем больше температурные разности могут в ней реализоваться при разогреве. [c.58]

Наличие фланцев горизонтального разъема приводит к довольно сложной картине распределения температурных напряжений в корпусе ЦВД, зависящей от перепада температур между стенкой и фланцем. Как показали натурные тензометрические исследования, вдали от фланца напряжения носят преимущественно изгиб-ный характер. По мере приближения к фланцу напряжения на внутренней поверхности возрастают, на наружной — меняют знак и вблизи фланца становятся сжимающими или растягивающими в зависимости от знака Ai -ф. Характер изменения напряжений в стенке корпуса ЦВД от действия Ai -ф по данным эксперимента рассмотрен в [8]. [c.58]

Напряжения от действия переменного внутреннего давления с достаточной точностью могут быть определены с помощью тензометрических моделей. По данным таких исследований, для корпуса ЦВД турбины К-200-130 при действии внутреннего давления наиболее напряженной зоной является торообразная часть стенки за последней ступенью. Характерной особенностью распределения напряжений в этой зоне является наличие изгиба стенки, который увеличивает растягивающие напряжения на внутренней поверхности и соответственно уменьшает их на наружной. Наибольшие напряжения на внутренней поверхности здесь достигают 105 МПа. В зоне регулирующей ступени, там, где тем- [c.59]

Определим стационарные напряжения на внутренней поверхности трубы по формулам [32]. Напряжения от давления, МПа [c.57]

Рис. 7. Напряжения на внутренней поверхности цилиндра, вычисленные Шепери [87] тремя методами методом коллокаций (входные данные с точностью до 5 и 7 значащих цифр, крестики), прямым методом (сплошная кривая) и квазиупругим методом (штриховая кривая) а — решение для изо тропного случая.

Иногда концентрацию напряжений при расчете толстостенных цилиндрических сосудов с отверстием, нагруженных давлением, определяют приближенно как в пластине, нагруженной по контуру с соотношением напряжений, которое имеет место на поверхности сосуда без отверстия. Если применить этот прием к рассматриваемой полой сфере, то получим соотношение напряжений на внутренней поверхности 1 1, коэффициент концентрации для соответственно нагруженной пластины с отверстием /С2пл = 2,0, что на 15% больше полученного экспериментально для рассмотренной сферической модели с отверстием при нагружении давлением. Для сферы, нагруженной внутренним давлением, пластина должна быть нагружена по контуру равномерным растягивающим напряжением о= = 0,58р и давлением р по контуру отверстия. Наибольшее кольцевое напряжение на контуре отверстия пластины составляет =р +2,0 0,58 р = 2,16р, [c.58]

Основные результаты расчета сферического корпуса в упругой постановке приведены на рис. 4.18 — 4.20. Высокие /емпературные напряжения и краевой эф кт возникают в сравнительно узкой переходной (от фланца к оболочке) зоне (s 5 см). Типичное распределение окружных Од и меридиональных "напряжений в наиболее нагруженной зоне показано на рис. 4.18. В опасных точках переходной поверхности реализуется плоское напряженное состояние с высоким уровнем компонент напряжений. В зоне сварного шва возникают преимущественно окружные напряжения. На внутренней поверхности пере- [c.185]

Кривые распределения вдоль м >иднаиа размахов меридиональных и окружных Лад напряжений на внутренней поверхности сферического ксф-пуса за х актериый период стендовых термоциклических испытаний, полученные суммированием напряжений в режимах Bj и В3 (сплошные линии) и методом приведения (штриховые линии) [c.188]

Рис. 2. Экспериментальные напряжения на внутренней поверхности ру-лонированного сосуда

Как показали исследования, остаточные напряжения в сварных соединениях паропроводов из перлитных сталей непосредственно после сварки могут достигать предела текучести металла шва. Однако они редко приводят к повреждениям сварных стыков, если им не сопутствуют дефекты сварки или грубые нарушения установленных режимов сварки. Остаточные напряжения в стыках перлитных трубопроводов снижаются при высоком отпуске, проводимом после сварки. В процессе эксплуатации при высоких температурах они относительно быстро релаксируют. Так, сразу после сварки электродами ЦЛ-14 в сварных стыках паропровода из стали 12МХ одного из котлов ТП-230, на котором в порядке эксперимента не производился отпуск сварных соединений, среднеквадратичные напряжения на внутренней поверхности стыка достигали 16,3 /сГ/жж . После 5 500 ч эксплуатации сварных стыков, не проходивших термической обработки, величина среднеквадратичных напряжений снизилась до 4,4 кГ1мм . [c.201]

ЦИйа Протяженностью 120 мм. Паропровод изготовлен из труб диаметром 426X17 мм. Материал — сталь 12Х1МФ. Гиб выполнен в горячем состоянии на ЗиО. Он эксплуатировался при температуре пара 570° С. Трещина начиналась на внутренней поверхности и имела протяженность по этой поверхности около 450 мм. Она была расположена вблизи нейтральной линии гиба около вершины овала с наименьшим радиусом кривизны, т. е. в месте действия наиболее высоких дополнительных растягивающих напряжений на внутренней поверхности от изгиба, возникавшего вследствие того, что под действием внутреннего давления форма сечения гиба стремилась перейти из овальной в круглую. Овальность гиба после обнаружения трещины была в пределах нормы. Рядом со сквозной трещиной имелось много трещин меньших размеров, заполненных окислами. Химический состав и механические свойства трубы и гиба отвечают требованиям ЧМТУ 670-65, по которым была поставлена труба. Структура нерекомендованная — феррит и глобулярные карбиды по границам зерен. Разрушение произошло по границам зерен (рис. 7-8). Гиб разрушился вследствие того, что фактические местные напряжения превышали расчетные, а жаропрочность металла была пониженной. [c.391]

Второй расчет. Радиальное напряжение на внутренней поверхности принимают равным нулю, а окружное выбирают произвольным. В диске без отверстия произвольно выбирают равные между собой окружное и радиальное напряжения. Расчет выполняют в предположении, что диск неподвижен (ш = 0), температурные слагаемые в приведенных выше формулах отсутствуют(0 = 0), а модуль упругости и коэффициент поперечной деформации изменяются по радиусу так же, как и в пераом расчете. В результате выполнения второго расчета вычисляют окружное и радиальное напряжения на границах всех участков и, в частности, радиальное напряжение на наружном контуре (a m i )n. [c.238]

В предыдущих расчетах принималось От1 заданным в пределах 5—15 Мн1м и выше, однако в действительности он определяется величиной натяга и раз.мерами вала. Поэтому, уточняя разобранные выше методы расчета диска, надо определить необходимую величину натяга, гарантирующую плотную посадку диска на любых режимах работы турбины, по этой величине найти напряжения на внутренней поверхности втулки и, базируясь на них, рассчитать диск. [c.232]

Смотреть страницы где упоминается термин Напряжения на внутренней поверхности : [c.465] [c.222] [c.228] [c.203] [c.338] [c.40] [c.45] [c.53] [c.54] [c.57] [c.186] [c.186] [c.202] [c.213] [c.172] [c.237] [c.107] [c.177] [c.235] [c.313] [c.50] [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...