Напряжения в опорных поверхностях

Указания по ремонту чугунных деталей электросваркой. Ремонт чугунных деталей электросваркой несколько ограничен. При помощи электросварки производят наплавку опорных поверхностей стоек, станин и картеров, а также заварку трещин в деталях, не подверженных большим термическим напряжениям. Наплавку опорных поверхностей чугунных деталей (рис. 7 и 8) осуществляют с помощью холодной сварки, применяя чугунные электроды (см. табл. 95 или 96) или тонкие электроды из низкоуглеродистой стали. Режим наплавки чугунным электродом приведен в табл. 102. Наплавку стальным электродом (методом паутинка ) [c.86]

Осм — напряжение смятия опорной поверхности в кг мм [c.375]

Радиусы под головками болтов, винтов и шурупов. Пояс то-ровой поверхности, радиусом которой является радиус закругления под головкой болтов, винтов и шурупов, предназначен для уменьшения концентрации напряжений в месте перехода усилий от стержня болта (винта, шурупа) к его головке. Форму и размер радиуса R показывают на проекции на плоскость, параллельную оси болта (винта, шурупа) (рис. 308). С размером Л и диаметром d стержня (резьбы) болта связан размер d , обеспечивающий расчетную величину опорной площади головки. Определяющим размером служит диаметр d резьбы болта, винта, шурупа [см. ГОСТ 24670-81 (СТ СЭВ 1014-78)]. [c.179]

Эксцентричное нагружение болта возникает из-за непараллель-ности опорных поверхностей детали и гайки или головки болта, например вследствие уклона полки швеллера, погрешностей изготовления деталей, болтов, гаек и т. д. Во всех этих случаях кроме напряжений растяжения в стержне болта появляются напряжения изгиба. Например, для болта на рис. 1.28, а напряжение растяжения в стержне [c.37]

Определить напряжения смятия на опорной поверхности стандартной шестигранной гайки (ГОСТ 5915—62), если нормальные напряжения в поперечном сечении болта МЗО (по внутреннему [c.66]

Болт с резьбой М27 (см. рис. 5.12) затянут с силой V = = 30 кн. В результате неточности изготовления центр тяжести опорной поверхности головки смещен от оси стержня на 2 мм. На сколько (в процентах) наибольшие нормальные напряжения в поперечном сечении этого [c.75]

При горячем клепании предпочтительнее головки с плоской опорной поверхностью или с углом потая более 75° (виды ы, к). При малых углах в склепываемых деталях на участках потая возникают высокие напряжения смятия и разрыва, сила же стяжки уменьшается. [c.197]

Определим напряжение в стержне, защемленном двумя концами и подверженном нагреву от температуры /о. при которой произведено защемление, до температуры (рис. 95, б). При нагревании стержня он будет удлиняться и оказывать давление на опорные поверхности / и 2. Это приведет к возникновению усилий R и / 2, сжимающих стержень. Из условий равновесия этих сил следует = / 2 = R [c.143]

Эксцентрично нагруженный болт возникает из-за непараллель-ности опорных поверхностей детали и гайки или головки болта, например вследствие уклона полки швеллера, погрешностей изготовления деталей, болтов, гаек, наличия заусенцев на торцах гайки от ключа и т. д. Во всех этих случаях кроме напряжения растяжения в стержне болта возникают напряжения изгиба. Пусть опорные поверхности гайки и детали не параллельны (рис. 3.38, а). В этом случае в стержне болта возникают нормальные напряжения от силы затяжки Р [c.290]

Передача давлений в местах соприкосновения тел происходит по малым площадкам. Тело около такой площадки испытывает объемное напряженное состояние, не имея возможности свободно деформироваться. Контактные напряжения имеют местный характер, быстро убывая по мере удаления от мест площадки контакта. Расчеты и исследования показывают, что материал, подверженный всестороннему давлению в зоне контакта, может выдержать большое давление, не пропорциональное приложенной силе. Наибольшее напряжение в зоне контакта возникает на некотором расстоянии от поверхности касания. Контактные напряжения имеют место в шариковых и роликовых подшипниках, зубчатых и червячных передачах, опорных устройствах. [c.51]

Задача о расчете цилиндрических катков представляет собой задачу о сжатии тел, соприкасающихся по поверхности конечных размеров. Такая задача относится к разряду контактных. Она находит применение при расчете опорных частей мостов, эстакад, шлюзовых ворот, при изучении местных напряжений в колесах подвижного состава, в головках железнодорожных рельсов. [c.108]

Хвостовая часть лопатки должна удерживаться в диске посредством развитых опорных поверхностей, обеспечиваемых одной или несколькими клиновидными законцовками. Это производится скашиванием наружу корневых слоев композиционного материала и приклеиванием алюминиевых или титановых прокладок между ними и по внешним поверхностям. Наиболее высокие напряжения в лопатке проявляются именно в этой зоне, и, следовательно, точность ее расчета и качество изготовления должны быть наивысшими. Металлические вкладыши укладываются совместно с заранее подготовленными пакетами, полученные заготовки помеш аются в пресс-форму и подвергаются горячему вакуумному прессованию. [c.63]

Принцип- формирования поверхностного слоя в режиме ИП состоит в активации электрохимического процесса растворения анодных элементов сплава с высоконапряженным состоянием площадок контакта при трении. Напомним, что анодными являются не только участки, состоящие из компонентов сплава с более отрицательным потенциалом, но и участки металла, находящиеся под действием больших механических напряжений. Анодный компонент металла, растворяясь, образует ПАВ, которое адсорбируется на катодном компоненте, понижает его прочность и облегчает диспергирование (образование коллоидных частиц). ПАВ и коллоид являются хорошими смазками. Можно было бы ожидать, что по мере увеличения площадок фактического контакта и перехода от напряжений пластической деформации (2000—3000 МПа) к более низким напряжениям процесс увеличения площадок существенно замедлится, однако совместное влияние избирательного растворения структурных составляющих и адсорбционного понижения прочности на остающийся при растворении катодный компонент сплава приводит к образованию из последнего сплошной пленки, по консистенции близкой к жидкости [441. То обстоятельство, что эта пленка находится в особом структурном состоянии, обусловливает ее смазочную способность и возможность работать при площадях фактического контакта на полтора-два порядка больших, чем площади при граничном трении. Увеличение опорной поверхности фактического контакта и соответствующее снижение удельных давлений являются средством уменьшения износа и увеличения несущей способности поверхности опоры. [c.8]

Для пластмассовых опорных подшипников при их очень хорошей обработке (в пределах V 7—V 9 классов чистоты поверхности) можно принять подобное допущение, так как коэффициент трения скольжения у них очень мал, пластмассовая втулка хорошо приспосабливается к форме вала и кривая распределения напряжений приближается, следовательно, к форме кривой распределения напряжений в подшипнике в состоянии покоя. [c.226]

Сложность изготовления клина с полукруглой формой опорной поверхности компенсируется меньшей концентрацией напряжений у отверстия соединяемых деталей и упрощением в ряде случаев изготовления отверстий под клин. [c.209]

Так как вследствие неточностей изготовления не все опорные поверхности будут нагружаться одинаково, то в расчёт вводят половинное их число. Предполагая, что напряжение смятия будет изменяться на опорной площадке по закону трапеции, наибольшее напряжение в кг слА можно определить по формуле [c.537]

Казалось бы, что для большей гарантии возможности регулирования расположения закрепляемых деталей во всех случаях следует назначать размеры проходных отверстий по более грубьш рядам табл. 1-1. Однако это не всегда допустимо, потому что с увеличением размера диаметра проходного отверстия значительно уменьшается поверхность опорной площадки под головкой винта или болта, что приводит, с одной стороны, к уменьшению стопорящих свойств резьбового соединения, а с другой — создает недопустимо высокие напряжения смятия опорной поверхности. Это имеет особо важное значение в случае изготовления кронштейнов из алюминиевых и других легких сплавов. [c.18]

Во всех вариантах поршней дизелей типа ДЮО, имеющих крепление вставки при помощи шпилек, возникали трещины в бонках (см. рис. 6, г 11, в 12, в и г 15, бив) главным образом под воздействием механических напряжений (монтажных и от сил давления газов). Из монтажных напряжений основное влияние оказывают напряжения от затяжки гаек шпилек, которые могут достигать 800 кгс/см (см. рис. 79), что для серого чугуна является значительным. В резьбе шпильки максимальные усилия (рис. 88, б) возникают в верхнем и нижнем витках [57]. В бонке поршня при- опирании без прокладок наибольшие усилия имеются против верхнего витка резьбы (рис. 87, в). При установке между поршнем и вставкой прокладок с вырезом для прохода шпилек из-за появления деформаций изгиба (см. рис. 80, а, б) возникают значительдые усилия (напряжения) по опорной поверхности бонок. Вследствие этого трещины в бонках (см. рис. 12, в 15, в) возникают со стороны опорной поверхности поршня на вставку. При установке прокладок под стальной плитой (см. 2 гл. I) опирание бонки на вставку более равномерное, а трещины возникают после более длительной работы и в трех направлениях (см. рис. 6, г). При размещении прокладок между поршнем и вставкой трещины возникают у краев прокладок в окружном направлении (см. рис. 12, г и 15, б) и они образуются в 2 раза чаще. Резьба бонок является сильным концентратором напряжений (см. рис. 78, б и е). Трещины в бонках, как правило, возникают со стороны резьбы (см. рис. 15, в), хотя имелись случаи, когда они образовывались и от края бонки (рт острого угла). Уменьшения отбраковки поршней из-за трещин в бонках можно достичь выносом регулировочных прокладок из поршня в разъем шатуна (см. рис. 59, е) или отказом от применения прокладок (см. рис. 23, г). Наиболее эффективным способом, полностью устраняющим образование трещин в бонках, является переход на поршни бесшпилечной конструкции (см. рис. 9), т. е., к креплению вставки стопорным кольцом. При этом с поршня снимаются монтажные напряжения, удаляется концентратор (резьба) и обеспечивается благоприятная передача усилий от поршня к вставке через плиту. [c.166]

Обозначения — напряжение смятия опорной поверхности, кгс/мм Р — опорная поверхность гхмовки пуансона, мм если = 10 кгс/мм, необходима стальная калена прокладка. Она необходима также, когда головка пуансона упирается в хвостовик — напряжение сжатия, кгс/мм —площадь наименьшего сечения пуансона, мм — [c.459]

На начальной стадии изучения процесса движения троллейбуса рассматривают только его полезное перемещение, используя при этом номинальные характеристики установивщихся режимов его работы и систем электроснабжения. Однако в процессе реализации тяги и торможения проявляется совокупность сложных механических, электромеханических и электромагнитных процессов, происходящих в системе контактная сеть - подвижной состав - тяговая подстанция. Поэтому тяговые и тормозные свойства подвижного состава отличаются от номинальных расчетных и в ряде случаев значительно отклоняются от приведенных в технических паспортах, соответствующих идеальным установивщимся режимам работы. При движении троллейбуса на процесс реализации сил тяги и торможения оказывает влияние изменение нагрузок его узлов. Это прежде всего вызвано случайными и периодическими колебаниями троллейбуса как электромеханической системы со многими степенями свободы. Динамические нагрузки, возникающие вследствие этих колебаний, вызывают появление изменяющихся во времени механических напряжений прежде всего в опорной поверхности (дороге), ходовой системе (движителе, подвеске), трансмиссии, тяговых двигателях и электрооборудовании. Взаимодействие троллейбуса и дороги заметно осложняется в весенне-осенние и зимние периоды года, когда на дороге появляются гололед и снежный покров. Именно в эти периоды происходит наибольшее число повреждений и отказов оборудования троллейбуса и контактной сети. [c.33]

Коэффициент трения на опорной поверхности гайки = 0,18 коэффициент трения в резьбе / = 0,15. При определении момента сил трения на опорной полерхностп гайк71 рассматривать ее как кольцо с внутренним диаметром, равным диаметру отверстия под болт (4 = и мм для болта Ml О и = 31 мм для болта МЗО), и наружным, равным размеру гайки под ключ . Допустимы ли полученные напряжения, если материал болтов — сталь Ст.З [c.66]

В пенагруженвых соединениях (стыки крышек, ненесущих частей корпусов и др.) сила затяжки болтов (или шпилек) определяется условием плотного соединения стыков и нерасхождсния их при возможных деформациях системы и ослаблении затяжки в результате происходящего с течением времени сминания витков резьбы и опорных поверхностей гайки и головки болта. Такие соединения в большинстве случаев не рассчитывают. Материал, диаметр и шаг болтов выбирают на основе существующей практики, а силу затяжки устанавливают такой, чтобы создать в болте напряжения, равные 0,5—0,6оо,2. [c.419]

Для предотвращения пластических микродеформаций целесообразно применять подкладные шайбы большого диаметра. Резьбу, опорные поверхности шайб, гаек, головок болтов, а тадже поверхности стыков рекомендуется обрабатывать не ниже 6-го класса шероховатости и обеспечивать строгую перпендикулярность опорных поверхностей относительно оси болтов. Болты следует затягивать регламентированным усилием. Соединения рекомендуется подвергать предварительной осадке путем затяжки болтов под напряжением, близким к пределу текучести материала, с целью расплющивания микронеровностей в резьбе и на опорных поверхностях и деформационного упрочнения материала болтов. [c.444]

При более высоких натягах прочность соединений снижается вследствие увеличения напряжений смятия в резьбе, а также уменьшения свободы самоуста-новкй гайки относительно опорных поверхностей. Кроме того, повышение натяга резьбы увеличивает усилие затяжки. [c.518]

При перекосе опорных поверхностей под гайкой или головкой (рис 7,20) винт (шпилька) и,згибается в соот ветст вии с углом поворота гайки или головки, если нет препятствий для такой деформации винта. За напряженное состояние винта в пер- [c.110]

Перемещения и напряжения в области находятся интегрированием известных теперь функций по поверхности, причем интегрирование можно производить в той же сетке разбиения поверхности, при которой решалось интегральное уравнение. Для на- рд,. 4 Схема разбиения поверхно-хожденЕЯ перемещений и на- сти тела сеткой малых элементов р — пряжений в точках, расноло- основная точка, д — опорная точка, женных близко к поверхности, следует ввести вторичную дискретизацию части поверхности, отстоящей от них ближе диаметра элементов разбиения. Значение плотности при этом в дополнительных точках находится интерполяцией. Напряжения на границе можно определить экстраполированием из области, вычислив их значения в нескольких точках, расположенных, например, на нормали к поверхности на различном от нее расстоянии. В случае второй основной задачи напряжения на границе можно определить, дифференцируя численно значения перемещений, вычисленных на границе. Если использовать краевое условие, то при этом не требуется вычисления перемещений в области. [c.105]

Детали роликовой муфты свободного хода при передаче нагрузки и детали муфты необратимого действия при заклинивании испытывают большие контактные напряжения. В качестве материалов для роликов и опорных поверхностей рекомендуется применять стали марок ШХ15 и 20Х. [c.449]

Трение между образцом и опорными поверхностями пресса можно значительно уменьшить, смазывая эти поверхности парафи-,ном или другим аналогичным веществом. В ряде случаев при сжатии пластичного материала напряжение, аналогичное пределу [c.117]

Иногда для сохранения нормальной опорной поверхности переход от стержня к головке осуществляют подиутренной галтелью (см. рис. 8.19). Теоретический коэффициент концентрации напряжений в этом случае существенно выше, чем при простом скруг-лении таким л<е радиусом из-за увеличения изгабной податливости головки. [c.160]

Задачу исследования и расчета резьбового соединения можно разделить на две тесно связанные задачи определение распределения усилий по виткам резьбы и определение распределения напряжений по контуру впадин резьбы. От распределения усилий по виткам соединения зависят максимальные напряжения по дну резьбы, которые в условиях резьбовых соединений, имеющих сложный, резко меняющийся контур с большой кривизной, достигают значительных величин. Особенно опасна концентрация растягивающих напряжений в теле шпильки во впадине первого нагруженного витка, считая от опорной поверхности гайки, где, кроме концентрации напряжений от общего потока растягивающих усилий, возникают растягивающие напряжения от изгиба зуба усилиями, передающимися по контактной площадке между зубьями шпильки и гайки. В резьбе гайки также имеется концентрация напряжений, но так как при нормальной конструкции гайка испьггывает напряжения сжатия, то концентрация напряжений в ее резьбе менее опасна концентрации напряжений в шпильке. [c.155]

Специальная балансирная опора, изображенная на рис. 3.14, предназначена для уменьшения контактных напряжений в местах соприкосновения сосудов или аппаратов с рабочими поверхностями опорных элементов (А. с. 560096 СССР, МКИ Р16М 11/00). [c.95]

Конструкция на рис. 354,/ ошибочна. Вследствие перекоса и относительного смещения опорных поверхностей при качаниях рычага пружина испытывает поперечные нагрузки, вызывающие появлеьще дополнительных напряжений изгиба искривление осевой линии пружины в наклонном положении (рис. 354,//) только несколько уменьшает изгиб пружины. [c.169]

Опорная поверхность ползуна крейцкопфа рассчитывается на смятие от нормальной силы по уравнению N = R mF. где / —площадь проекции опорной поверхности крейцкопфа на плоскость, перпендикулярную плоскости вращения шатуна R j, — допускаемое напряжение смятия,= 2- 12 Kzj M в зависимости от располагаемого габарита и интенсивности охлаждения. Большие значения берутся при достаточно хорошем теплоотводе, например, при охлаждаемых направляющих крейцкопфа. [c.490]

Установленные размеры знаковых частей, в особенности крупных, необходимо проверять на смятие опорной поверхности формы, причём за нагрузку на стержень следует принимать силу давления металла за вычетом веса стержня. Помимо этого для крупных стержней необходимо учитывать влияние их собственного веса. Допускаемое напряжение на смятие для сырых форм принимается около 0,25 Kzj M , [c.16]

При ограниченных внешних габаритах верхней головки надо стремиться к увеличению опорной поверхности вкладыша для снижения удельных давлений. Внешние габариты нижней головки должны обеспечивать возможность её выема через цилиндр (вместе с поршнем). Двутавровое и трубчатое сечения стержня равноценны в отношении веса, однако только двутавровое сечение обеспечивает равнопроч-ность шатуна как в плоскости его движения, так и в плоскости, перпендикулярной его движению. Во избежание концентрации напряжений должны быть выдержаны плавные переходы от стержня к головкам, а также по контурам самих головок и шатунных болтов. Ниже приводятся конструктивные соотношения шатунов [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...