Напряженное состояние однородное предельное

Напряженное состояние однородное плоское 535 -- предельное 533 [c.855]

Положим, имеется некоторое тело (не обязательно упругое), нагруженное произвольной системой сил (рис. 267). При переходе от точки к точке напряженное состояние меняется достаточно медленно и всегда имеется возможность выбрать в окрестности произвольно взятой точки А (рис. 267) такую достаточно малую область, для которой напряженное состояние можно было бы рассматривать как однородное. Понятно, что такой подход возможен только в пределах принятой ранее гипотезы сплошной среды, допускающей переход к предельно малым объемам. [c.230]

Проводя аналогичные рассуждения, мы можем доказать, что эта точка лежит вне каждого из двух малых кругов Мора, но это нас сейчас не интересует. Условие Тп = /(Оп) изображается некоторой кривой в плоскости о, т, той же плоскости, в которой построены круги Мора эта кривая изображена на рис. 19.2.1. Теперь проверка прочности производится просто, если окружность большого круга Мора не касается предельной кривой, как показано на рисунке, разрушение не произойдет, условие прочности останется ненарушенным. Если круг Мора коснется предельной кривой, то происходит локальное разрушение. Теперь ясно, как построить кривую т = /(о ). Нужно произвести испытания до разрушения при однородном напряженном состоянии при различных отношениях Оз и построить соответствующие окружности Мора. Огибающая этих предельных окружностей будет предельной кривой. [c.656]

Пример. Определить допускаемую нагрузку при расчете по предельному состоянию и остаточные напряжения в однородном стержне жесткостью ЕА после его разгрузки из предельного состояния. Схема приведена на рис. 10.14. Из статической части задачи находим [c.173]

Здесь напряжение (1 в критерии разрушения интерпретируется как внешняя сила, действующая на характерный объем Гс, малый, но конечный. В предельном случае, когда микроскопическая трещина С бесконечно мала, г<. стремится к нулю и значение соответствует классическому определению напряжения в точке. Критический объем, по-видимому, является не более как эмпирической константой, которая введена для освобождения от сингулярности и сохранения связи между напряжением и прочностью. Однако при обсуждении разрушения при наличии макроскопических трещин мы покажем, что этот критический объем действительно существует и определяется из независимых экспериментов. Отметим только, что даже для простых случаев при однородном напряженном состоянии композиционных материалов, т. е. при растяжении, статистическая вариация прочности может быть отнесена за счет статистической вариации размеров микротрещин и, следовательно, за счет статистической вариации характерного объема Гс. [c.211]

При изучении влияния вида напряженного состояния на сопротивление разрушению материал, как правило, представляют изотропным, однородным и сплошным, т.е. в некотором смысле идеализируют исследуемый объект. Для такой модели материала состоятельность критериев прочности оценивают прежде всего путем анализа формы предельной поверхности разрушения существует требование предельная поверхность должна быть выпуклой и плавной. [c.139]

Как будет показано ниже, главное достоинство критерия типа (4.5) состоит в использовании параметра (4.4), отражающего влияние вида напряженного состояния на энергию активации процесса разрушения. Иными словами, изменение вида напряженного состояния адекватно изменению свойств исходного материала. В этих условиях теряет смысл оценка состоятельности критерия прочности на основании результатов анализа предельной поверхности исследуемого материала, предполагаемого однородным и сплошным [89]. [c.140]

Экспериментальные исследования при имеющей место в плоской волне нагрузки однородной деформации [72, 343, 351] позволяют получить информацию о поведении материала, которая с привлечением для анализа предельных соотнощений динамической теории пластичности допускает сопоставление с результатами квазистатических испытаний при одноосном напряженном состоянии и является основой для построения уравнений состояния материала (при отсутствии фазовых переходов [376]) при сложном напряженном состоянии. [c.143]

Испытывая образцы на растяжение или сжатие на обычных машинах в условиях различных температур, фактически моделируем работу материала при одноосном однородном напряженном состоянии. В простейшем случае можно полагать, что диаграмма растяжения (сжатия) и предельные состояния, соответствующие началу текучести материала и его разрушению, полностью соответствуют работе реальной конструкции. Примером таких конструкций могут служить элементы мостовых ферм, работающих на растяжение либо сжатие, опорные колонны и т. д. [c.18]

Феноменологический и физический пути построения критериев. Описанный выше подход к построению критерия для оценки границы перехода материала в предельное состояние имеет чисто феноменологический характер, никак не связанный с дискретностью строения материи поэтому и сами критерии имеют чисто феноменологический характер. В отличие от феноменологического, мыслим и физический подход к решению проблемы. Однако даже в случае линейного напряженного состояния или чистого сдвига теоретически находить характеристики, определяющие переход материала в предельное состояние, удается лишь для монокристаллов идеальной структуры. В случае же наличия многообразных дефектов структуры монокристалла, а тем более в случае поликристаллического тела (металла), проблема до сих пор не разрешена надежно даже для отмеченных выше элементарных однородных напряженных состояний. В настоящее время предпринимаются многочисленные попытки в направлении построения физических теорий с использованием методов математической статистики и теории вероятностей, к сожалению, пока далекие от возможности непосредственного широкого их использования в практических расчетах. Больше других удалось исследовать вопросы хрупкого разрушения, в том числе рассмотреть масштабный фактор и изменчивость прочности, а также явление усталости. Однако будущее принадлежит именно статистическим теориям, описывающим физику явления с единых позиций. [c.539]

Деформационные характеристики и кривые усталости, полученные при однородном напряженном состоянии, использованы в качестве исходных данных для расчетной оценки ресурса элементов конструкций методом конечных элементов и на основе соотношений типа (2.14). Достижение предельных состояний определяли на основе деформационного критерия малоциклового разрушения в виде, представленном в гл. 1, 6. [c.117]

Разрущение в области местных напряжений имеет некоторые особенности, которые не вытекают из закономерностей предельного сопротивления материалов в условиях однородного напряженного состояния. Даже если напряжения около определенного концентратора известны, то тем не менее оценка возможности местных разрушений на основании какого-либо из критериев прочности, предложенных ранее в гл. 6, не является надежной. Сопротивление местным разрушениям в действительности оказывается более высоким, чем это следует из предсказаний упомянутых критериев. Большое значение имеет при этом абсолютный объем области высоких напряжений. Чем указанная область меньше, тем, как правило, сопротивление разрушению выше. [c.353]

Таким образом, не только режимы термического и механического нагружения, но и процесс упругопластического деформирования в опасных точках имеет нестационарный характер. Особенностью термомеханического напряженного состояния кромки лопатки является неоднородность распределения температур и напряжений наиболее неблагоприятное сочетание напряжений и температур (но не экстремальных) имеет место в полуцикле нагрева, когда в кромке действуют сжимающие напряжения. В целом для лопатки возможно сочетание как сжимающих, так и растягивающих напряжений в полуцикле высокотемпературного нагрева. Пластическое деформирование кромок приводит к возникновению поля остаточных напряжений при однородном тепловом состоянии и к изменению распределения напряжений по сечению в последующих циклах. При этом в формировании предельных состояний существенной оказывается роль процессов ползучести и релаксации [20, 29, 64, 68], протекающих наиболее интенсивно на этапе стационарного режима (период выдержки) и при наличии определенного уровня статических напряжений. [c.27]

Отмеченные ограничения возникают в результате стремления расширить области применения основных положений линейной механики разрушения на условия упругопластического деформирования и разрушения. Однако возможности такого перехода связаны с уровнем номинальной нагруженности рассчитываемых элементов и влиянием эксплуатационных факторов (температура, скорость нагружения и Т.Д.). Очевидно, что в этих условиях необходим анализ закономерностей, характеристик и критериев упругопластического деформирования и разрушения. Важным аспектом данного анализа является оценка влияния эффектов объемности напряженного состояния на определяемые характеристики трещиностойкости и его учет в уравнениях предельного состояния. Предварительные результаты, полученные в этом направлении, привели к необходимости использовать в расчетных соотношениях эффективный предел текучести в условиях, отличных от линейного однородного напряженного состояния. Наиболее успешно такой подход реализован в отношении деформационного (коэффициент интенсивности деформаций К[(,(,) и энергетического (Л-интеграл) критериев упругопластического разрушения [14, 30-32]. [c.22]

Ранее было показано, что для однородного напряженного состояния [66] при малоцикловом нагружении энергия предельного формоизменения равна энергии статического разрушения,, если статическое и циклическое нагружения осуществляются пра одних и тех же условиях (одна и та же скорость активного нагружения, одинаковая форма образцов, одна и та же база и метод измерении деформации и пр.). Причем эта энергия в цикле определяется как разность произведений циклических пределов пропорциональности Стр и а р на ширину петли б и б соответственно в полуцикле [c.124]

Для случая однородного напряженного состояния разрушения определяются предельно накопленным повреждением, рассчитываемым как [c.235]

Из сказанного выше вытекает, что в области квазистатического разрушения критерием предельного состояния при однородном напряженном состоянии и циклическом нагружении является достижение накопленной в процессе циклического нагружения деформации, соответствующей разрушению при однократном статическом нагружении. [c.111]

Цель этих исследований состояла в том, чтобы выяснить, возможно ли рассчитать несущую способность (определить предельные номинальные напряжения для заданного уровня деформаций) образцов с концентраторами напряжения при изгибе при многоцикловом нагружении, зная диаграммы циклического деформирования и кривые усталости в условиях линейного однородного напряженного состояния (растяжения — сжатия) и приняв в качестве критерия разрушения при одном и том же числе циклов нагружения равенство максимальных циклических деформаций при растяжении — сжатии и изгибе образцов с концентраторами. [c.263]

Для каркасов котлоагрегатов имеем один и тот же коэффициент перегрузки (/г =1,1), одинаковый коэффициент однородности стали (. = 0,85-г-0,9) и общий для балок и колонн коэффициент условий работы т). Величина коэффициента может быть так подобрана, что оба метода расчета (по допускаемому напряжению и по предельному состоянию) будут давать одни и те же результаты. Расчет каркасов котлоагрегатов будем вести по допускаемым напряжениям, как это принято в Нормах расчета элементов паровых котлов на прочность . Для справок приведены расчетные формулы по предельному состоянию в приложении 6. В этих формулах величина / представляет собой расчетное сопротивление стали [c.14]

Сопоставление теоретических кривых, построенных по различным критериям прочности с экспериментальными значениями предельных напряжений, позволяет выявить степень пригодности этих критериев для данной пластмассы. Так, сопоставление различных критериев прочности с опытными значениями предельных напряжений, полученных при плоском напряженном состоянии, показало [50] ограниченную применимость к жестким пластмассам первой и второй классических теорий прочности. Первая теория прочности применима к плоским напряженным состояниям, близким к одноосным растяжению и сжатию, а вторая теория прочности — только к одноосному растяжению. Так, для определения несущей способности деталей из стеклопластиков необходимо выбрать соответствующую теорию прочности с учетом того, что конструкционные стеклопластики являются неоднородными материалами и полимерное связующее обладает вязко-упругими свойствами. Для стеклопластиков с хаотическим расположением волокна, которые в первом приближении можно считать квазиизотропными, существующие теории прочности применимы только в условиях кратковременного нагружения. Ориентированные стеклопластики в общем случае являются неоднородными анизотропными или ортотропными материалами. Как однородные анизотропные материалы их можно с приближением рассматривать только при нагружении вдоль осей анизотропии [99]. [c.143]

Наряду с интенсивным применением теории упругости для решения прикладных задач механики грунтов продолжались исследования по установлению пределов применимости и обоснованию этого подхода. В теоретическом плане эти исследования сводились к следующему. По решению задачи в рамках теории упругости и экспериментально установленному соотношению, связывающему компоненты тензора напряжений в предельном состоянии (в частности, по условию Кулона), определялись очертания и размеры областей, в которых нарушается условие применимости упругой модели. На этой основе формулировались ограничения на нагрузку, при выполнении которых применение теории упругости должно приводить к удовлетворительным результатам. Вывод сводится к тому, что размеры пластических областей не должны превышать 0,25 а, где а — размер фундамента сооружения. Кроме того, был сделан ряд схематизаций по учету влияния начального напряженного состояния грунтового основания, обусловленного его весомостью, а также неоднородности и анизотропии грунта на распределение напряжений и деформаций основания под сооружением, предназначенных для устранения наблюдающихся несоответствий (иногда значительных) между предсказаниями теории упругости и опытом. Эти схематизации сводились к тому, что вместо однородного упругого основания тем или иным способом в рассмотрение вводилось упругое основание конечной толщины, выбор которой позволял согласовать данные теории и опыта. [c.206]

В. Серенсен, Н. А. Махутов и Р. М. Шнейдерович (1964—1966) предложили описание условий малоциклового разрушения на основе силовых и деформационных критериев разрушения. Анализ условий малоциклового разрушения получен ими на основе деформационных критериев. В качестве критерия квазистатического разрушения предложена величина предельной односторонне накопленной пластической деформации равной деформации при разрушении от однократной нагрузки для однородных и неоднородных напряженных состояний. Использование обобщенных кривых циклического деформирования и деформационных критериев позволило этим авторам (1966 и сл.) определить предельные состояния при усталостных малоцикловых процессах. Для случаев малоциклового нагружения, при которых интенсивности накопления квазистатических и усталостных повреждений сопоставимы, предельное число циклов устанавливается на основе гипотезы суммирования этих повреждений. [c.412]

Для изучения закономерностей деформирования и предельного сопротивления различных материалов при плоском напряженном состоянии классическими являются опыты с образцами в виде тонкостенных трубок, которые обеспечивают получение достаточно однородного деформированного и напряженного состояний. Методы испытания тонкостенных трубчатых образцов, подверженных действию комбинированных нагрузок (осевой силе, крутящему моменту и внутреннему давлению), наиболее широко распространены в практике механических испытаний материалов при плоском напряженном состоянии. Это объясняется прежде всего тем, 116 [c.116]

Важность обсуждения вопроса о характере изменения напряжений в области, соответствующей пределу текучести, связана с тем, что он ограничивает область однородного деформированного и напряженного состояний. До этой области еще сохраняется первоначальная структура материала. Предельное напряжение при растяжении пластических материалов полностью определяется диаграммой деформирования, а не прочностными свойствами образца, если только разрушение не происходит ранее. Этим объясняется практическая важность предела текучести для многих полимерных материалов. Действительно, именно достижение предела текучести определяет границу возможного практического использования изделия или конструкции в гораздо большей степени, нежели предел прочности, если, конечно, образец предварительно не разрушается хрупко. [c.203]

Рельсы подвесных дорог работают в сложных условиях местных и общих напряженных состояний. Их расчет на прочность рекомендуется выполнять по методу допускаемых напряжений. Если исходить из принятых значений коэффициентов перегрузки, однородности материала и условий работы, принимаемых в расчетах по предельному состоянию, то коэффициент запаса при определении допускаемых напряжений по отношению к нижнему значению предела текучести для сталей класса С38/23 можно принять равным 1,35, для сталей более высокого класса прочности 1,45 и для алюминия 1,6 для расчета на выносливость — 1,25. Значения допускаемых напряжений для расчета рельсов и рельсов-балок подвесных путей на прочность при действии основных нагрузок для разных марок стали приведены в табл. 3.1. [c.37]

У верхней грани бетон находится в условиях сложного напряженного состояния, так как кроме нормальных сжимающих напряжений от изгиба здесь действуют еще и касательные напряжения от кручения. Исследования железобетонных элементов при изгибе с кручением и чистом кручении [22], [78] показали, что в предельном состоянии напряженное состояние сжатой части сечения довольно однородно вследствие пластических деформаций бетона и перераспределения напряжений. Поэтому сжатая зона бетона располагается в вертикальной плоскости, наклоненной под некоторым углом к продольной оси балки. Величина этого угла зависит от многих факторов отношения крутящего и изгибающего моментов г]) = = MJM , формы и размеров поперечного сечения, величины и характера предварительного напряжения продольной арматуры, [c.204]

В каждом из слоев многонаправленного слоистого композита возникает сложное напряженное состояние, даже если композит в целом находится под действием одноосного напряжения. Следовательно, и в простейшем случае нагружения композита начало разрушения слоя должно определяться при помощи соответствующего критерия предельного состояния. Предложено много разновидностей критериев прочности однонаправленных композитов, рассматриваемых как однородные анизотропные материалы (см., например, [10] ), в форме, удобной для описания экспериментальных данных. В основу этих критериев положена гипотеза, согласно которой однонаправленный волокнистый композит считается однородным анизотропным материалом. Можно ожидать, однако, что для оценки предельного состояния композита потребуется рассмотрение таких деталей механизма разрушения, которые определяются неоднородностью материала на уровне армирующего элемента. Дело в том, что виды разрушения, вызванные разными по направлению действия напряжениями, имеют принципиально различающиеся особенности. [c.44]

Широкое применение конструкций из композитов немыслимо без точного определения их несущей способности и, следовательно, без умения надежно предсказывать предельные напряжения и деформации каждого конкретного композита в условиях эксплуатации. Как правило, основным источником информации о прочностных свойствах композита являются испытания в условиях одноосного напряженного состояния, тогда как в реальных конструкциях материал находится в сложном напряженном состоянии. Элементы современных силовых конструкций из композитов составляются обычно из различно ориентированных однонаправленных слоев, уложенных в определенной последовательности по толщине. Прочностные свойства слоистых композитов в отличие от изотропных и однородных материалов обладают отчетливо выраженной анизотропией. Более того, достижение [c.140]

Сформулированные выше основные закономерности малоциклового деформирования и разрушения необходимы в связи с разработкой методов оценки прочности элементов конструкций. Для обоснования расчетной процедуры и уточнения запасов прочности в инженерной практике проводятся мснытанвя моделей и натурных элементов. Основными задачами, которые решаются в таких испытаниях, являются сопоставление расчетного и экспериментального распределения деформаций и напряжений (особенно в зонах концентрации с учетом поциклового перераспределения), а также изучение условий достижения предельного состояния по разрушению (образованию трещины). При этом для оценки прочности в условиях циклического упругопластического деформирования необходимы данные о кинетике деформированного состояния конструкции, а также кривые малоцикловой усталости материала при однородном напряженном состоянии. [c.135]

Прежде всего ограничения налагаются требованием однородности. Как уже говорилось, испытания должны проводиться в условиях однородного напряженного состояния. Только в этом случае можно с достаточной достоверностью подметить в образце изменения, соответствующие качественным изменениям свойств самого материала. Однако мы пе располагаем средствами для создания в испытуемых образцах топ гаммы однородных напряженных состояний, которая необхо-дтга для построения предельных поверхностей. В частности, до сих пор не удается реализовать однородное напряженное состояние с положительными главными напряжениями [c.88]

Зависимость сопротивляемости материала возникновенин> предельного состояния в локальной области от напряженного состояния и от истории нагружения. До сих пор при рассмотрении сопротивляемости материала разрушению или возникновению текучести имелась в виду работа его в условиях линейного напряженного состояния, изучаемого в опытах с образцами, подвергнутыми растяжению или сжатию, напряженное состояние в которых однородно. Вместе с тем в конструкциях материалу приходится работать и в иных, гораздо более сложных условиях — напряженное состояние материала может быть не линейным, а плоским или даже пространственным. [c.520]

Выше было рассмотрено разрушение при однородном напряженном состоянии и отмечено, что в области усталости разрушение происходит при достижении предельного напряжения, а в ква-зистатической области — при достижении предельной деформации. В случае неоднородного напряженного состояния также развиваются процессы, связанные с изменением напряжений и деформаций, однако интенсивность их зависит не только от циклических деформационных свойств материала, но и от степени стесненности пластических деформаций в зоне их локализации. Для циклического деформирования с постоянной амплитудой нагрузок кине- [c.114]

Характеристики разрушения при линейном однородном напряженном состоянии. При однократном статическом нагружении в условиях одноосного равномерного напряженного состояния (осевое растяжение-сжатие) в соответствии со схемами рис. 2 и 4 могут иметь место хрупкие (участок ОА), квазихрупкие (участок АС) и вязкие (СК) разрушения, Для оценки предельных состояняа в этом случае используют характеристики [c.46]

Расчет долговечности при циклическом упругопластическом деформировании основан на использовании циклических деформационных характеристик материалов,, изменяющихся с числом циклов нагружения, и величины предельной пластичности при однократном статическом разрыве. Вследствие структурной неоднородности поликристаллических материалов, к которым относятся конструх ционные стали и сплавы, при циклическом упругопластическом деформировании наблюдается неоднородность развития пластической деформации в отдельных зернах (или участках) рабочей базы образца, нагружаемого в условиях однородного напряженного состояния. В результате в участках с повышенными значениями пластической деформации (по сравнению со сред ней) возникают предельные по накопленному повреждению состояния с образованием микротрещин. На основе эксперименталЬ ного измбрения локальных деформаций на поверхности образцэ1 показана возможность описания рассредоточенного трещинообразования при малоцикловом нагружении (статья С. В. Серен-сена, А. Н. Романова и М. М. Гаденина). При этом показано так--же, что степень структурной неоднородности может быть описана через параметры нормального закона распределения микротвердости. [c.3]

Как показано ранее [5], при упругопластическом деформировании образца наблюдается существенная неоднородность развития местных деформаций на его базе. При этом расположение отдельных участков с различным уровнем деформаций носит случайный характер, а сами величины местных деформаций подчиняются нормальному закону распределения, имея среднестатистическую величину, равную средней деформации, измеряемой на всей рабочей базе. В этой связи можно предположить, что рассредоточенное образование трещин на гладкой поверхности цилиндрического образца при нагрун ении в условиях однородного напряженного состояния связано с отмеченной неоднородностью развития местных деформаций в отдельных зонах и достижением в них местных предельных состояний с образованием локального разрушения. Первые трещины при этом появляются в местах максимальных местных циклических и односторонне накапливаемых пластических деформаций. [c.40]

В соответствии с указанными ндиравлениями развития теории обработки металлов давлением в данной книге сначала рассматривается напряженное и деформированное состояние и условия наступления пластической деформации (предельное напряженное состояние). При этом деформируемый материал принимается однородным, изотропным и не изменяющим своих свойств в процессе деформации. [c.15]

Наиболее важные исследования Мора можно найти в переработанном виде в собрании четырнадцати его избранных произведений (цит. в предыдущей сноске). Этот сборник содержит сообщения о принципах графостатики, связанных с идеями Вариньона и Кульмана, о геометрии масс и о напряжениях и деформациях (графические методы Мора для представления моментов инерции масс, распределенных в пространстЕе, и однородных напряженных состояний и малых деформаций) кроме того, там содержится фундаментальная теория механической прочности твердых тел и состояний предельного равновесия идеальной сыпучей среды, основанная на рассмотрении огибающей наибольших главных кругов напряжений (часть которой Мор опубликовал уже в 1882 г.), и метод проведения при помощи карандаша и линейки упругой линии балки путем построения веревочных линий. Инженеры обязаны Мору многими элементарными приемами, которые они повседневно используют при расчете ферм, мостов, подпорных стенок и деталей машин. [c.532]

Рассмотрим применимость ряда известных критериев прочности к описанию предельного сопротивления фторопласта при плоском напряженном состоянии. Сравнение опытных данных с предельными кривыми текучести, построенными по различным критериям, дано на рис. 6.8. Здесь точками обозначены осредненные в пределах близких значений V величины Ох/а р и Оа/ахр. Доверительный интервал с вероятностью Р = 0,95 для средних значений относительных пределов текучести вычислен из условия однородности дисперсий в опытах при различных соотношениях главных напряжений и показан на рисунке в виде заштрихованной области. Использование осред-ненных величин а /охр и о Охр позволяет повысить достоверность оценки пригодности тех или иных критериев прочности (пластичности) к описанию предельного сопротивления ПТФЭ, поскольку в этом случае статистические оценки могут быть сделаны по большему числу испытаний. [c.219]

Для определения предельной несущей способностн в случае тонкостенного вкладыша, жестко сцепленного с корпусом подшипника, когда предполагаемое поле линии скольжения больше толшнны вкладыша, необходимо решать задачу об упругопластическом напряженном состоянии системы вкладыш — корпус подшипника. Решение таких задач представляет значитель.чые трудности даже для однородного материала. Однако, сравнивая приближенное решение задачи для тонкостенной трубы, нагруженной внутренним дзвле- [c.155]

Инженерные расчеты деталей машин на прочность обычно бывают основаны на теории пругости, рассматривающей однородный абсолютно упругий материал, свойства которого характеризуются только модулем пругости и коэффициенто.м Пуассона. При таких расчетах не учитываются структура и текстура материала и наличие первоначальных дефектов в не.м. Не принимается во внимачие также сложная проблема остаточных напряжений. Между тем из фмзик.ч металлов хорошо известно, что свойства реальных конструкционных материалов в первую очередь определяются внутренними и поверхностными дефектами структуры металла и что эти дефекты, посторонние включения и местные нарушения сплошности оказывают решающее влияние на предельное напряженное состояние, которое, в свою очередь, определяет условия возникновения пластических деформаций или разрушения детали. [c.6]

Условимся компонентами о,. , и или величинами S и определять предельное напряженное состояние невесомой сьшгчей среды, для которой = О, Я О. Указанные компоненты з довле-творяют однородным дифференциальным уравнениям равновесия [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...