Окружность предельная

Обри прибор 373 Окружность предельная 409 Орбита центральная 26 Ось вращения свободная 358 [c.639]

Скорость окружная предельная, м/с 15 10 5 1 j [c.54]

Плоскость сечения николя встречает очевидно волновую поверхность бальзама по окружности. Следовательно, фронт обыкновенной волны должен пересекать эту окружность. Предельное положение для фронта обыкновенной волны является таким образом касательной плоскостью к конусу, проходящему через вышеуказанную окружность и касающемуся сферической полы волновой поверхности шпата. Этот конус, являющийся прямым круговым конусом, встречает плоскость, параллельную фронтальной поверхности шпата по эллипсу. Общие касательные плоскости к этому эллипсу и к волновой поверхности в воздухе дают предельные фронты волны для падающего луча, и лучи от О к точкам их соприкосновения с волновой поверхностью в воздухе лежат на конусе, внутри которого находятся возможные направления падающего луча и который определяет поле зрения. николя. [c.58]

Диаметр вписанной окружности Предельное отклонение по диаметру вписанной окружности прутка точности изготовления Диаметр вписанной окружности Предельное отклонение по диаметру вписанной окружности прутка точности изготовления [c.199]

Если плоскость перпендикулярна к оси, получается окружность— предельный случай эллипса. [c.6]

Диаметр вписанной окружности Предельные отклонения размеров [c.22]

Диаметр вписанной окружности Предельные отклонения размеров Диаметр вписанной окружности Предельные отклонения размеров [c.23]

Длина аЬ активной линии зацепления зависит от высоты головок зубьев или, иначе, от диаметров окружностей вершин. Раз.меры высоты головок, вообще говоря, могут быть больше, чем показано на рис, 22.12, но не должны выходить за пределы окружностей, описанных из центров О, и О2, проходящих через точки А и В образующей прямой п — п. Отрезок АВ, определяющий предельную длину линии зацепления, называется линией зацепления. [c.438]

Соприкасающейся окружностью, или кругом кривизны кривой в данной точке, называют предельное положение окружности, когда она проходит через данную точку и две другие бесконечно близкие к ней точки кривой. [c.132]

Дано подвижное эвольвентное шлицевое соединение номинальный диаметр D == 30 мм, модуль m = 3 мм, диаметр делительной окружности d = 24 мм, число зубьев z = 8 нагрузки значительные, переменные частые перемещения втулки по валу точность центрирования высокая. Наметить способ центрирования, посадки по центрирующим поверхностям и поля допусков нецентрирующих диаметров определить предельные отклонения и зазоры начертить схемы полей допусков, установленных на поверхности центрирования провести условные обозначения шлицевых соединений, втулки и вала. [c.163]

На рис. 4.28 обозначены проекции экватора т, горловины п и полярных (предельных, двойных) параллелей Ли/ открытого тора. Производящая окружность и параллели образуют на торе ортогональную сеть (рис. 4.31). Точки на торе строят с помощью [c.95]

В качестве критерия тепловой напряженности подшипников нередко применяют величину ки (произведение удельной нагрузки, кгс/см, на окружную скорость вала, м/с). Предельны.мн считаются значения кг = 400 -г 600. [c.361]

Угол развернутости эвольвенты между нормалями к эвольвенте в ее предельной, принадлежащей основной окружности, и рассматриваемой точках [c.258]

Если при данных Oi и 0д прочность материала нарушается, то круг, построенный на этих напряжениях, называется предельным. Меняя соотношение между главными напряжениями, получим для данного материала семейство предельных окружностей (рис. 173). Опыты показывают, что по мере перехода из области растяжения в область сжатия сопротивление разрушению увеличивается. Этому соответствует увеличение диаметров предельных окружностей по мере движения влево. [c.187]

На практике обычно небольшой участок огибающей строят на основании двух опытов — на растяжение и сжатие, причем предельные кривые заменяют прямыми линиями, касательными к окружностям (рис. 174). Допускаемое напряженное состояние можно получить, уменьшив масштаб чертежа в п раз п — коэффициент за- [c.188]

При составлении табл. 10.4 предельно допустимая толщина зубьев по окружности выступов была принята равной 0,25 т и наименьшее значение коэффициента перекрытия е =1,2. При нарезании колес долбяком поле блокирующего контура расширяется и можно применять большие положительные коррекции. [c.175]

К локальным свойствам кривой относится также понятие кривизны. Предельное положение окружности k, проходящей через точку М кривой и две другие ее близкие точки N а Р, когда Л -> М, Р->- М, называется кругом кривизны кривой в точке М. Центр О круга кривизны называется центром кривизны для точки М и находится на нормали к кривой в направлении ее вогнутости (рис. 81). Радиус R круга кривизны называется радиусом кривизн ы. Величина k = l/R, обратная радиусу кривизны, называется кривизной кривой в исследуемой точке. [c.64]

Окружностью кривизны в данной точке А кривой I называют предельное положение окружности, проведенной через точку А и две другие бесконечно близкие ей точки Ai и А2, также принадлежащие кривой I (рис. 100). Радиус такой окружности г называют радиусом кривизны, а ее центр О — центром кривизны. Чем меньше величина радиуса кривизны, тем больше искривлена линия. Поэтому количественная характеристика кривизны определяется величиной, обратной радиусу кривизны к =. [c.74]

Анизоморфизм. Значение этой характеристики определяется эксцентриситетом эллипса, полученного при съемке находящейся на поверхности Земли окружности. Предельно допустимая величина этого параметра составляет 0.001. [c.97]

Формулы (8.52), (8.53), (8.55) и (8.56) позволяют определить йоминальные значения М при заданной толщине зубцов s по делительной окружности. Предельные значения М должны быть определены на основании допусков на толщину зубцов. Для упрощения вычислений целесообразно найти связь между изменением положения R и допуском на толщину зубцов. Продифференцируем для этого формулы (8.52) и (8.53) получим [c.289]

Из построения видно, что окружность головок колеса 2 может пересечь линиюп — п правее точки А, левее ее или может пройти через точку А. В первом случае весь участок головки зуба колеса 2 получается активным. При пересечении указанной окружности с линией п — п левее точки Л (например, окружность головок Lo пересекает прямую п — п в точке Ь) участок профиля he не может быть использован для целей зацепления, а потому практически не выполняется. Таким образом, головка зуба колеса 2 ограничена по высоте отрезком эвольвенты Ре, где точка е есть пересечение окружности вершин, проходяш,ей через предельную точку А на линии зацепления, с профилем зуба. Участок же про- [c.439]

Рассмотрим теперь вопрос о наименьшем числе зубьев 2 л на колесе, при котором явление подрезания будет отсутствовать. Для этого рассмотрим тот предельный случай, когда окружности верш1п- проходят через крайние точки Л и б линии зацепления (рис. 22.30), т. е. когда вся возможная линия зацепления является активной. Будем предполагать, что число зубьев нарезающего колеса больше числа зубьев нарезаемого. [c.452]

Если нарезаемым колесом будет колесо 2, то предельный радиус Га-i окружности всршии нарвзающвго колеса /, при котором зацепление происходит без подрезания, равен (см. 97, 3°) [c.453]

Переходим к рассмотрению вопроса о подборе чисел зубьев планетарных передач. Рассмотре-ннеэтого вопроса проведем на примере передачи типа а (рис. 24.2). Обычно в редукторах для уменьшения нагрузок па зубья колес и из условий требований к динамической уравновешенности механизма устанавливают не один, а несколько сателлитов (рис, 24.3), устанавливаемых под равными углами Ма рис. 24.3, б показано три сателлита 2, 2 и 2", распо-ложе1П1ых под углами 120°, но, вообще говоря, их число может быть и больше. Сателлиты располагаются в одной плоскости, и окружности вершин сателлитов не должны пересекаться. На рис. 24.3, б показаны сателлиты 2 и 2 " в предельном соседстве, когда окружности их вершин радиуса соприкасаются. Из треугольника АБС следует, что для того, чтобы окруж- [c.502]

Решение. Отличие этой задачи от задачи 287 в том, что точка задана внутри поверхности вращения. Здесь также вопрос выбора положения осей решается при рассмотрении взаимного положения гочки А и окружности радиуса R (параллели) на поверхности вращения (рис. 272, б) Очевидно, что горизонт, проекция оси вращения (какая-либо точка О) должна быть расположена так, чтобы радиус Оа был не меньше расстояния точки О до ближайшей точки на окружности радиуса Предельные положения точки О (например. О,, Oj и др.) расположатся как точки эллипса с фокусами в точках а и с, с большой осью OjO на прямой /—3. Точка делит пополам отрезок а—/, а точка 0 —отрезок а—3. Если взять точки внутри этого эллипса и принять их за горизонт, проекции осей вращения, то вращением вокруг таких осей нельзя данную точку совместить с поверхностью вращения. Горизонт, проекции осей надо брать или на эллипсе, или вне его. [c.226]

Предельно допустимые уровни погружения колес цилиндрического редуктора в масляную ванну (рис. 11.1) /г, яг...0,25с/2т, наименыпую глубину принято считать равной модулю зацепления. Наибольшая допустимая глубина погружения зависит от окружной скорости вращения колеса. Чем медленнее вращается колесо, тем на больпгую глубину оно может быть погружено. [c.148]

Предельная быстроходное ь подшипника. Ограничивается указан-И011 в каталоге предельной частотой вращения п р. Это наибольшая частота вращения, за пределами которой расчетная долговечность не гарантируется. Исследоваш1ями установлено, что интенсивность износа и потери на трение в подгпипннках качения связаны с окружной скоростью. Поэтом - для опенки предельной быстроходности ири- [c.295]

Пример 15.3. Для посадок по бокопым поверхностям зубьев 9Я/й и 9Я/г определить предельные отклонения, допуски, зазоры и натяги и построить схемы расположения полей допусков. Номинальный диаметр соединения 0 — 50 мм, модуль /и = 3 мм, число зубьев г = 15, диаметр делительной окружности й = 45 мм. [c.192]

Расчет по условию сохранения зацеплгння исходит из недопущения предельного состояния зацепления в зубчатоременной передаче [10], соответствуюшего началу касан1я входящего в зацепление зуба ремня с зубом шкива по наружнс му диаметру последнего. Это предельное состояние зависит от нагруженности передачи. Исходя из этого, расчетное окружное усн.ше Ft не должно превышать предельно допустимой окружной силы / прод, найденной из условия сохранения зацепления Ft Fni>en [c.49]

За расчетную схему примем наиболее общий случай течения в вихревой трубе с дополнительным потоком (рис. 4.7). В этом случае режим работы обычной разделительной вихревой трубы представляет собой предельный при О- Используем понятие элементарного объема вращающегося газа dQ. = V nrdr. Условие осевой симметрии обеспечивает отсутствие фадиентов в направлении угловой координаты ф. В сформированном потоке вихревой трубы радиальные скорости пренебрежимо малы. В процессе построения аналитической расчетной цепочки можно использовать принцип суперпозиции, т. е. независимость законов движения по нормальным друг к другу осям координат. Процесс энергообмена в сопловом сечении считаем заверщенным. Определим предельно возможные по разделению энергетические уровни потенциального и вынужденного вихрей. Длина пути перемешивания и фадиент давления определяют предельный эффект подофева приосевого турбулентного моля при его переходе на более высокую радиальную позицию. При этом делается допущение о переходе в сечении, перпендикулярном оси. Осевой снос моля не учитывают. Вязкость и теплопроводность проявляют себя, если присутствуют фадиенты скорости и температуры. Поэтому при формировании свободного вихря вязкость будем учитывать, анализируя процесс затухания окружного момента [c.191]

На рис. 1.10, в пористая матрица 1 также заполняет пространство между двумя оболочками, но продольные подводящие 2 и отводящие 3 каналы расположены равномерно по окружности и примыкают к стенкам. Поперечное течение теплоносителя I сквозь матрицу осуществляется в радиальном направлении, что позволяет снизить затраты мощности на его прокачку. Интересно отметить, что здесь проницаемый каркас может передавать значительные механические усилия от внутренней трубы к внешней. Если внутренняя стенка является оболочкой твэла, то это позволяет полностью разгрузить ее от давления газообразных продуктов деления и изготовить предельно тонкой. Конструкцию, представленную на рис. 1.10, в, можно использовать для охлаждения элементов, подверженных воздействию больишх механических нагрузок, например, подшипников. [c.13]

Температурное поле предельного состояния симметрично относительно оси Ох (рис. 6.8). Изотермы на поверхности xOif представляют собой овальные кривые, которые сгущены впереди источника теплоты и раздвинуты позади него (рис. 6.8, а). Изотермические поверхности как бы образованы вращением изотерм относительно оси Ох. Смещенность изотерм относительно друг друга и их вытянутость зависят от безразмерного параметра vR/ 2a). В области малых значений vR/ 2a) изотермы близки к окружностям, при больших значениях они вытянуты вдоль оси Ох. [c.169]

За предельное состояние оборудования принимается условие, при котором окружные напряжения сГ достигают допускаемых в соответствии с требованиями на расчеты сосудов и аппаратов, определяемыми по ГОСТ 14249 Oi = [ст] Tlnp- [c.370]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...