Нагружение активное

СКОЛЬ угодно сложным образом. Величины Оц удовлетворяют уравнению (16.3.1) при движении по пути нагружения поверхность деформируется и уравнение (16.3.1) меняет свой вид, но таким образом, что конец вектора напряжения всегда лежит на поверхности S. Будем называть нагружение активным, если приращение вектора о направлено в наружную сторону поверхности S и, следовательно, сопровождается пластической деформацией. Если вектор da направлен внутрь объема, ограниченного поверхностью S, и, следовательно, происходит лишь упругая де( )орма-ция, будем называть нагружение пассивным или разгрузкой. Наконец промежуточный случай, когда da лежит на поверхности нагружения, мы будем называть нейтральным нагружением. Сделаем два следующих предположения. [c.539]

Нагревание тел в потоке газа 42 Нагружение активное 426 [c.564]

Экспериментально установлено, что при бездефектном образце из-за эффекта Кайзера уже на втором цикле нагружения активность событий резко падает и к четвертому - пятому циклу суммарное число событий за цикл близко к нулю. При наличии трещины интенсивность акустической эмиссии практически не убывает-с. увеличением числа циклов, благодаря ее росту или трению берегов трещины. [c.31]

Для общего числа узлов, нагруженных активными внешними силами, введем идентификатор NQ, для числа опорных узлов NA и для модуля упругости Е. [c.121]

Процесс нагружения активный 228 [c.612]

Как и в разд. 2.1, рассмотрим импульсную теорию несущего винта, представленного схемой равномерно нагруженного активного диска. Вертолет набирает высоту со скоростью V, так [c.103]

Импульсная теория позволяет найти индуктивную мощность винта при полете вперед. Как и на висении, представим индуктивные затраты мощности через индуктивную скорость v = Pi/T. В теории элемента лопасти предполагалось, что индуктивная скорость равномерно распределена по диску винта. Для полета вперед это предположение менее приемлемо, чем для висения. Но при больших скоростях полета индуктивная скорость мала по сравнению с другими составляющими скорости потока, обтекающего лопасть, так что предположение о равномерной индуктивной скорости все же можно принять. При малых скоростях полета изменение скоростей протекания по диску имеет важное значение, особенно для расчета вибраций винта и нагрузок лопасти. Итак, снова представим несущий винт схемой равномерно нагруженного активного диска. При полете вперед такой диск можно рассматривать как круглое крыло. [c.133]

В работе [С.35] представлены таблицы и графики нормальной составляющей индуктивной скорости в продольной плоскости (вертикальной плоскости, проходящей через центр диска и ось следа) и на поперечной оси плоскости диска. Скорости определялись численно по вихревой теории, в которой винт представлен равномерно нагруженным активным диском. Сделан общий вывод о том, что при больших скоростях полета индуктивная скорость достигает своего максимального значения, соответствующего дальнему следу, приблизительно на расстоянии одного радиуса от центра диска, т. е. около его задней кромки. На ви-сении и при малых скоростях полета максимальное значение достигается приблизительно на расстоянии 2R от центра диска. В работе [С.38] эти результаты были дополнены расчетами индуктивной скорости в поперечной плоскости. [c.144]

Следствием необратимости пластического деформирования является несовпадение диаграммы при нагружении (активная [c.119]

В зависимости от вида и условий нагружения вовлекаются различные механизмы релаксации поля поворотных моментов, чем и определяется специфика деформации и разрушения при разных видах нагружения. В связи с этим в настоящей главе рассмотрены преимущественно результаты исследований, выполненных на одних и тех же материалах (свинец и сплавы на его основе), но при разных видах нагружения — активной деформации одного знака, ползучести и знакопеременном нагружении, каждый из которых имеет свою принципиальную специфику [2—10, 55]. По существу, специфика заданного вида нагружения обусловливает вполне определенную иерархию структурных уровней деформации в данных условиях и характер разрушения материала. [c.78]

Пусть преобразователь-двигатель нагружен активным механическим сопротивлением г. Тогда [c.104]

Разрушение материала в общем случае можно условно разделить на два типа. К первому относятся все виды, разрушений, для которых критические параметры, контролирующие разрушение, практически нечувствительны к скорости деформирования I и температуре Т. Разрушение такого типа наблюдается при различных условиях деформирования. Наиболее типичными примерами являются хрупкое и вязкое разрушения при статическом активном деформировании, для которых критическое разрушающее напряжение и критическая деформация инвариантны к скорости нагружения и температуре (см. гл. 2). [c.150]

Величина Р зависит от закономерности распределения нагрузки по виткам. Назовем коэффициентом неравномерности т отношение нагрузки Р, приходящейся на самый нагруженный- виток, к средней нагрузке Р,.р = Р/г, где г — число активных витков, с = Н /з (Яг — активная высота гайки) [c.526]

Местное нагружение (на активном угле а восприятия нагрузки) [c.515]

Оптический метод исследования напряжений заключается в том, что прозрачная модель из оптически активного материала (большей частью из специального органического стекла) в нагруженном состоянии просвечивается в поляризованном свете. Изображение модели на экране оказывается при этом покрыты м системой полос, форма и расположение которых определяются напряженным состоянием модели. Путем анализа, полученной картины имеется возможность найти величину возникающих напряжений. [c.516]

В инженерных расчетах на прочность, при анализе причин и характера разрушения объектов сложных технических систем традиционно рассматриваются дефекты, имеющие металлургическую природу (раковина, усадочные трещины) или технологическое происхождение (сварочные, закалочные, ковочные трещины), а также дефекты (особенно опасны трещиноподобные дефекты), которые могут появиться или развиваться в результате длительной эксплуатации аппарата. Доказано, что под воздействием коррозионно-активной среды, циклического нагружения и других факторов дефекты могут увеличиваться в размерах и тогда их развитие переходит из стадии стабильного (контролируемого) в стадию спонтанного разрушения. Поэтому неслучайно, что в практике эксплуатации сварных конструкций отмечаются случаи их преждевременного разрушения. [c.111]

Для выявления активных источников акустической эмиссии производится дальнейшее нагружение с остановкой на заданных величинах давления по ступеням нагружения с целью вывода результатов измерений эмиссионной активности на печатное устройство и графопостроитель. [c.253]

В настоящее время, например, аппараты и нефтепроводы рассчитывают лишь на прочность от действия статических нагрузок, без учета временных факторов разрушения. Между тем они работают в режиме малоциклового нагружения, которое в десятки раз ускоряет процессы повреждаемости металла в зоне дефектов и конструктивных концентраторов напряжений. Кроме того, недостаточная степень подготовки нефти на промыслах способствует коррозионной активности рабочей среды. Циклические нагрузки в условиях коррозионной активности рабочей среды вызывают усиление усталостных процессов и особенно сильно в зонах концентрации напряжений. Это объясняется проявлением локального динамического механохимического эф- [c.365]

Из-за произошедшей глобальной пластической деформации материала последние два этапа интереса не представляют, поэтому результаты регистрации акустической эмиссии были проанализированы на первых трех этапах нагружения. Показано, что источник эмиссии, соответствовавший зоне язвенной коррозии, проявился при давлении до 60 атм. Однако на следующих этапах превалировал источник, находившийся в поперечном шве. Устойчивый и прогрессирующий при увеличении давления источник точно соответствовал зоне расположения инициатора разрушения. Этот источник в отличие от других проявлялся на всех этапах нагружения и был квалифицирован как активный источник, подлежащий проверке штатными методами неразрушающего контроля. Последующий разрыв трубы произошел именно в этом месте. [c.199]

Отметим, что теория средних кривизн описывает только активные процессы нагружения. [c.265]

Отметим, что при решении задач бифуркации и устойчивости с учетом сложного нагружения нет необходимости в определении границы Zp раздела зон активного и пассивного деформирования в силу того, что функционалы [c.343]

Примем теперь следующую гипотезу, которую называют частной формой постулата изотропии, связь af. и гР. на всех прямых, проходящих через начало координат (в пространстве девиатора аР. ), не зависит от ориентации этих прямых. Из этой гипотезы вытекает, что при активном нагружении [c.267]

Выведем эту систему для случая активного нагружения. Для удобства предварительно введем функцию со = со (е ) формулой [c.270]

В теории пластичности очень важно различать процессы активной и пассивной деформаций. Активной деформацией называется такая, при которой каждое очередное значение интенсивности напрягкений О больше всех предшествующих. Если i меньше хотя бы одного из предшествующих значений, то деформацию следует называть пассивной. Разгрузка является пассивной деформацией, а простое нагружение — активной деформацией. [c.283]

Рассмотрим сначала равномерно нагруженный активный диск, для которого йГ/йЛ= onst. Лопасти в этом случае имеют треугольную нагрузку и постоянную циркуляцию присоединенных вихрей [c.87]

Зброжек [Z.1] использовал данные модельных и летных экспериментов, чтобы найти отношение Т/Тоо при постоянной мощности как функцию z/R и Ст/а. Бетц [В.68] теоретически исследовал аэродинамические характеристики винта вблизи земли. Он нашел, что при малых расстояниях от земли (z/y < l) и постоянной силе тяги Р/Р< равно 2zlR. Найт и Хафнер [К.51] провели экспериментальные и теоретические исследования воздушной подушки. Расчеты выполнены по вихревой теории с введением отраженных вихрей под поверхностью земли. Таким образом, для равномерно нагруженного активного диска след был образован цилиндрической вихревой пеле- [c.130]

Манглер [М.78] рассмотрел легко нагруженный активный диск с эпюрами нагрузки Y —г и V г — г . Ол нашел индуктивные скорости на диске и в дальнем следе для углов скоса следа в диапазоне от О до 90°. Позже Манглер и Сквайр [М.79] обобщили эту теорию, определив индуктивную скорость на диске в виде ряда Фурье. Нулевая и первая гармоники этого ряда дают [c.144]

Ясно, что если состояние оц находится внутри поверхности нагружения, то любая бесконечно малая догрузка из этого состояния, характеризуемая тензором приращения напряжений Ьоц, отвечает пассивному нагружению. Активное нагружение возможно только тогда, когда а,, принадлежит текущей поверхности нагружения, а вектор бо составляет с вектором-градиентом функции / нетупой угол. Отсюда следует, что условием активного нагружения будет выполнение равенства (1.2) вместе с неравенством [c.15]

Геометрическая интерпретация предложенного метода представлена на рис. 1.1. На первой итерации каждого этапа нагружения предполагается упругое деформирование, т. е. = = l/2Gsh. Для этого значения вычисляется матрица [D] и проводится стандартная конечно-элементная процедура, в результате которой вычисляется значение интенсивности активных напряжений и сравнивается со значением функции Ф для нулевой скорости деформации Ф(и, = 0, Т). Если это значение [c.20]

В данной главе рассмотрено разрушение материала, при котором критические параметры Nf или ef) существенно зависят от времени нагружения или от скорости деформирования. При испытании в инертных средах чувствительность материала к скорости деформирования в основном связана с межзеренным характером накопления повреждений и разрушения при вну-тризеренном разрушении такой чувствительности не наблюдается. Скоростная зависимость Nf H) или ef( ) в первую очередь обусловлена накоплением повреждений по границам зерен не только за счет пластического деформирования, но и за счет диффузии вакансий в теле зерна активность диффузионных процессов значительно ниже, чем по границам, и они практически не оказывают влияния на внутризеренное повреждение. Переход от межзеренного разрушения к внутризеренному при увеличении I связан с нивелированием диффузионных процессов по границам зерен и отсутствием проскальзывания зерен. [c.186]

На расчетных схемах вычерчиваются пюры изгибающих, кру> тящих и эквивалентных моментов. Для удобства построения эпюр изгибающих моментов и контроля их на схемах нагружения валов указываются числовые значения активные сил и реакциу опор. Затем определяются изгибающие моменты в сечениях под силами без составления уравнений моментов. На расчетных схемах единицы измерения не указываются, а заранее ого )ариваются (сила — в И, расстояние — в мм, момент— в Н-м). [c.311]

Оживающий при нагружении контролируемого объекта дефект конструкции сигнализирует автоматически о своем статусе, что позволяет формировать правильную систему классификации дефектов по степени их опасности и адекватные критерии бракования. Однако максимальная наглядность при обнаружении дефекта проявляется лишь в том случае, когда в объекте присутствуют катастрофически активные источники АЭ. Последние свидетельствуют о наступлении конечной стадии в жизни объекта, связанной с ускоренным ростом трещины, либо с общей потерей устойчивости. И то, и другое приводит к отказу, завершающим этапом которого является разрушение объекта. Вероятность присутствия таких дефектов в промышленном объекте ответственного назначения составляет 10 -10 . [c.260]

В результате акустико-эмиссионного контроля нулевых участков газоконденсатонефтепроводов ОНГКМ, осуществленного в условиях нагружения металла, источники активного типа, соответствующие развивающимся дефектам, не обнаружены. [c.109]

Таким образом, соединения КСФ1-КСФ4 адсорбируются на углеродистой стали за счет донорно-акцепторного взаимодействия активных центров молекул с катионами железа, а соединение КСФ5 — путем электростатического взаимодействия его молекул с катионами железа на поверхности стали. В обоих случаях на металле формируются защитные пленки, надежно экранирующие поверхность от негативного воздействия коррозионной среды и стойкие в условиях механического нагружения металла (в том числе знакопеременного). [c.269]

Допускаемые напряжения выбирают с учетом качества материала н вида термообработки характера нагружения пружин (статическое, динамическое) условий работы пружины (состояние окружающей среды, ее коррозионная активность и температура, истирание и повреждение поверхности витков в процессе работы и т. д.) степени ответ-ственнссти упругого элемента и возможности быстрой замены в случае повреждения предполагаемого срока службы упругого элемента. [c.701]

А. А. Ильюшин [7] для решения задач теории малых упругопластических деформаций при активном нагружении предложил метод последовательных приближений, названный им методом упругих рашений. Согласно этому методу в каждом приближении необходимо решать задачу линейной теории упругости. Предположим, что последнюю мы решать умеем, т. е. умеем находить 15 функций 0,7, е,/, Ui из системы 15 уравнений [c.273]

Нагружение данного тела в данный момент времени называется активным, если величина J.f имеет значение, превышающее все предшествующие значнеия, и пассивным (или разгрузкой) Б противоположном случае. Как видно из анализа диаграмм на рис. 5.14 и 5.15, связь напряжений с деформациями различна при активном нагружении и при разгрузке. [c.267]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...